СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия»

8.1Определение нагрузок от оборудования, складируемых материалов и изделий

Фактические нагрузки на перекрытия допускается заменять эквивалентными равномерно распределенными нагрузками, рассчитанные значения которых должны обеспечивать несущую способность и жесткость элементов конструкций и их узлов, требуемые по условиям их загружения фактическими нагрузками.

Нагрузки от веса оборудования включают в себя: собственный вес установки или машины (в том числе привода, постоянных приспособлений, опорных устройств, подливок и подбетонок), вес изоляции, заполнителей оборудования, наиболее тяжелой обрабатываемой детали, вес транспортируемого груза, соответствующий номинальной грузоподъемности, и т.п.

При этом следует предусматривать мероприятия, исключающие необходимость усиления несущих конструкций, связанного с перемещением технологического оборудования во время монтажа или эксплуатации здания.

Число учитываемых одновременно погрузчиков или электрокаров и их размещение на перекрытии при расчете различных элементов следует принимать по заданию на проектирование на основании технологических решений.

Динамическое воздействие вертикальных нагрузок от погрузчиков и электрокаров допускается учитывать путем умножения нормативных значений статических нагрузок на коэффициент динамичности, равный 1,2.

Эти нагрузки следует определять по заданию на проектирование на основании технологических решений, с учетом удельного веса складируемых материалов и изделий, возможного их размещения по площади помещений и максимальных значений высоты складирования и принимать не менее нормативных значений, приведенных в таблице 8.1.

Таблица 8 .1

8.1.4 Коэффициент надежности по нагрузке γ f для веса оборудования и материалов приведен в таблице 8.2.

Таблица 8 . 2

8.2Равномерно распределенные нагрузки

Коэффициенты надежности по нагрузке γ f для равномерно распределенных нагрузок следует принимать:

• 1,3 - при полном нормативном значении менее 2,0 кПа;
• 1,2 - при полном нормативном значении 2,0 кПа и более.

Коэффициент надежности по нагрузке от веса временных перегородок следует принимать в соответствии с 7.2.

Таблица 8 .3

Окончание таблицы 8.3

• а) для помещений, указанных в позициях 1, 2, 12, а (при А > А 1 = 9 м² )

б) для помещений, указанных в позициях 4, 11, 12, б (при А > А 2 = 36 м² )

• а) для помещений, указанных в позициях 1, 2, 12, а

• б) для помещений, указанных в позициях 4, 11, 12, б

где φ1, φ2 - определяются в соответствии с 8.2.4; п

• общее число перекрытий, нагрузки от которых учитываются при расчете рассматриваемого сечения колонны, стены, фундамента.

8.3Сосредоточенные нагрузки и нагрузки на перила

Если в задании на проектирование на основании технологических решений не предусмотрены более высокие нормативные значения сосредоточенных нагрузок, их следует принимать:

• а) для перекрытий и лестниц - 1,5 кН;
• б) для чердачных перекрытий, покрытий, террас и балконов - 1,0 кН;
• в) для покрытий, по которым можно передвигаться только с помощью трапов и мостиков, - 0,5 кН.
• Элементы, рассчитанные на возможные при возведении и эксплуатации местные нагрузки от оборудования и транспортных средств, допускается не проверять на указанную сосредоточенную нагрузку.

• а) для жилых зданий, дошкольных учреждений, домов отдыха, санаториев, больниц и других лечебных учреждений - 0,5 кН/м;
• б) для трибун и спортивных залов - 1,5 кН/м;
• в) для других зданий и помещений - 0,8 кН/м или по заданию на проектирование.

8.4Нагрузки от транспортных средств

Расчетные значения таких нагрузок включают собственный вес транспортных средств и полезные нагрузки, определяемые их техническими параметрами в соответствии с паспортной документацией заводов-изготовителей.

В случаях, оговоренных в нормах на проектирование конструкций, необходим также учет горизонтальных нагрузок, передаваемых на элементы несущих конструкций зданий и сооружений.

Вертикальные и горизонтальные нагрузки, способы их приложения и расположение должны определяться в каждом конкретном случае заданием на проектирование.

Нормативные значения эквивалентных вертикальных равномерно распределенных и местных сосредоточенных нагрузок на перекрытия, покрытия и полы на грунтах автостоянок следует определять по таблице 8.4.

Таблица 8 .4

Примечания

1 Общий вес - совокупность собственного веса автомобиля и максимальной полезной нагрузки.

2 Нормативные значения нагрузок для зданий и помещений, указанных в 2, а , б следует принимать по заданию на проектирование на основании технологических решений.

3 Если внутригаражные проезды доступны для проезда автотранспорта, не размещаемого на автостоянке, то их следует относить к подъездным путям.

11.1Основная ветровая нагрузка

Во втором случае нагрузка w рассматривается как совокупность: а) проекций wx и wy , внешних сил, обусловленных общим сопротивлением сооружения в направлении осей х и y ; б) крутящего момента wМz относительно оси z .

При определении внутреннего давления wi пульсационную составляющую ветровой нагрузки допускается не учитывать.

где w 0 - нормативное значение ветрового давления (см. 11.1.4); k(ze) - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления для высоты zе (см. 11.1.5 и 11.1.6);

• c - аэродинамический коэффициент (см. 11.1.7).

где v50 - скорость ветра, м/с, на уровне 10 м над поверхностью земли для местности типа А (11.1.6), определяемая с 10-минутным интервалом осреднения и с периодом повторяемости 50 лет, т.е. превышаемая в среднем один раз в 50 лет.

Таблица 1 1 . 1

11.1.5 Эквивалентная высота zе определяется следующим образом.

1 Для башенных сооружений, мачт, труб, решетчатых конструкций и т.п. сооружений zе = z .

• 2 Для зданий:
• а) при h ≤ d → zе = h ;
• б) при d < h ≤ 2 d : для z ≥ h - d

→ для 0 < z < h

• в) при h > 2 d : для z ≥ h - d

→ ze= h для d < z < h - d для 0 zе= h d

;

→ zе= d

;

;

→ ze= z

;

< z ≤ d

→ ze= d

.

Здесь z - высота от поверхности земли;

• d - размер здания (без учета его стилобатной части) в направлении, перпендикулярном расчетному направлению ветра (поперечный размер); h
• высота здания.

• А - открытые побережья морей, озер и водохранилищ, сельские местности, в том числе с постройками высотой менее 10 м, пустыни, степи, лесостепи, тундра;
• В - городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м;
• С - городские районы с плотной застройкой зданиями высотой более 25 м.

Сооружение считается расположенным в местности данного типа, если эта местность сохраняется с наветренной стороны сооружения на расстоянии 30 h - при высоте сооружения h < 60 м и на расстоянии 2 км - при h &gt; 60 м.

Примечания

1 Для высот z e &gt; 300 м коэффициент k(ze) ,а также коэффициент ζ (ze ) пульсации давления ветра (см. 11.1.8) определяются в рекомендациях, разработанных в рамках научно-технического сопровождения.

2 Типы местности могут быть различными для разных расчетных направлений ветра.

Таблица 11.2

Значения параметров k 10 и α для различных типов местностей приведены в таблице 11.3.

Таблица 11.3

При определении ветровой нагрузки на поверхности внутренних стен и перегородок при отсутствии наружного ограждения (на стадии монтажа) следует использовать аэродинамические коэффициенты внешнего давления се или лобового сопротивления сх .

Для сооружений повышенного уровня ответственности, которые указаны в [1, статья 48.1, часть 2] или примечании 2, а также во всех случаях, не предусмотренных В.1 приложения В (иные формы сооружений, учет при надлежащем обосновании других направлений ветрового потока или составляющих общего сопротивления тела по другим направлениям, необходимость учета влияния близстоящих зданий и сооружений и аналогичные случаи), аэродинамические коэффициенты необходимо устанавливать в рекомендациях, разработанных на основе результатов модельных испытаний в аэродинамических трубах, или с учетом данных, опубликованных в технической литературе.

СП 20.13330.2016

Примечания

• 1 При назначении коэффициентов сх , су и сz необходимо указать размеры сооружения, к которым они отнесены.
• 2 Для градирен, наружных кабельных эстакад, эстакад под технологические трубопроводы, наружных этажерок с оборудованием или с защитными экранами, козырьков с вылетом более 7 м, групп сооружений с круговой цилиндрической поверхностью, расстояние между которыми менее 3d , а так же горизонтальных цилиндрических сооружений, расположенных вблизи плоской поверхности на высоте менее 1.5d , аэродинамические коэффициенты необходимо устанавливать в специальных рекомендациях (здесь d максимальный диаметр цилиндрических сооружений). 3. Значения аэродинамических коэффициентов, указанных в В.1 приложения В, допускается уточнять на основе данных модельных аэродинамических испытаний сооружений.

• а) для сооружений (и их конструктивных элементов), у которых первая частота собственных колебаний f 1 , Гц, больше предельного значения собственной частоты f lim , (см. 11.1.10), - по формуле

где wm - определяется в соответствии с 11.1.3; ζ (ze) - коэффициент пульсации давления ветра, принимаемый по таблице 11.4 или формуле (11.6) для эквивалентной высоты ze (cм. 11.1.5);

• v - коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра (см. 11.1.11).

Таблица 11.4

Значение параметров ζ10 и α для различных типов местностей приведены в таблице 11.3;

• б) для всех сооружений (и их конструктивных элементов), у которых f 1 &lt; f lim &lt; f 2 по формуле

где f 2 - вторая собственная частота;

• ξ - коэффициент динамичности, определяемый по рисунку 11.1 в зависимости от логарифмического декремента колебаний δ (см. 11.1.10) и параметра ε1, который определяется по формуле (11.8) для первой собственной частоты ƒ 1;

Здесь w 0 (Па) -нормативное значение давления ветра (см. 11.1.4); k

( z эк) - коэффициент, учитывающий изменение давления ветра для высоты z эк (11.1.6); γ f - коэффициент надежности по нагрузке (см. 11.1.12).

Для конструктивных элементов zэк - высота z , на которой они расположены; для зданий и сооружений z эк = 0,8 h , где h - высота сооружений;

Рисунок 11.1 - Коэффициенты динамичности

• в) для сооружений, у которых вторая собственная частота меньше предельной, необходимо производить динамический расчет с учетом s первых форм собственных колебаний. Число s следует определять из условия ƒs &lt; ƒlim &lt; ƒs+ 1 ;
• г) при расчете зданий допускается учитывать динамическую реакцию по трем низшим собственным формам колебаний (двум изгибных и одной крутильной или смешанным крутильно-изгибным).

Примечания

• 1 При расчете многоэтажных железобетонных зданий высотой до 40 м и одноэтажных железобетонных производственных зданий высотой до 36 м при отношении высоты к пролету менее 1,5, размещаемых в местностях типа А и В (см. 11.1.6), пульсационную составляющую ветровой нагрузки допускается определять по формуле (11.5).
• 2 Собственные частоты допускается определять при действии нормативных значений нагрузок (постоянных, длительных, кратковременных), учитываемых для рассматриваемой расчетной ситуации.

где X - суммарные усилия или перемещения;

• Xs - усилия или перемещения по s -й форме колебаний.

Таблица 11.5

Значение логарифмического декремента колебаний δ следует принимать:

• а) для железобетонных и каменных сооружений, а также для зданий со стальным каркасом при наличии ограждающих конструкций δ = 0,3;
• б) для стальных сооружений, футерованных дымовых труб, аппаратов колонного типа, в том числе на железобетонных постаментах δ = 0,15.

Расчетная поверхность включает в себя те части наветренных и подветренных поверхностей, боковых стен, кровли и подобных конструкций, с которых давление ветра передается на рассчитываемый элемент сооружения.

Если расчетная поверхность близка к прямоугольнику, ориентированному так, что его стороны параллельны основным осям (рисунок 11.2), то коэффициент v следует определять по таблице 11.6 в зависимости от параметров ρ и χ , принимаемых по таблице 11.7.

Рисунок 11.2 - Основная система координат при определении коэффициента корреляции v

где

Таблица 11.6

При расчете сооружения в целом размеры расчетной поверхности следует определять с учетом указаний В.1 приложения В, при этом для решетчатых сооружений в качестве расчетной поверхности необходимо принимать размеры поверхности по его внешнему контуру.

Таблица 11.7

11.2Пиковая ветровая нагрузка

Для элементов ограждения и узлов их крепления необходимо учитывать пиковые положительные w + и отрицательные w - воздействия ветровой нагрузки, нормативные значения которых определяются по формуле

w 0 -нормативное значение давления ветра (см. 11.1.4); z e - эквивалентная высота (см. 11.1.5); k ( ze ) и ζ ( ze ) - коэффициенты, учитывающие, соответственно, изменение давления и пульсаций давления ветра на высоте ze (см. 11.1.6 и 11.1.8); cp ,+(-) -пиковые значения аэродинамических коэффициентов положительного давления (+) или отсоса (-); ν +(-) - коэффициенты корреляции ветровой нагрузки, соответствующие положительному давлению (+) и отсосу (-); значения этих коэффициентов приведены в таблице 11.8 в зависимости от площади ограждения А , с которой собирается ветровая нагрузка.

Таблица 11.8

Аэродинамические коэффициенты ср ,+ и ср ,- определяются на основе результатов модельных испытаний сооружений в аэродинамических трубах или с учетом данных, опубликованных в технической литературе. Для отдельно стоящих прямоугольных в плане зданий значения этих коэффициентов приведены в В.1.17 приложения В.1.

СП 20.13330.2016

Примечание - При определении пиковой ветровой нагрузки, формула (11.10), принято, что конструктивные элементы ограждения и узлы их крепления к зданию являются достаточно жесткими, и в них не возникает заметных динамических усилий и перемещений. В случае если собственные частоты системы «элементы ограждения - их несущие конструкции - элементы их крепления» менее 1,5 Гц, расчетные значения пиковой ветровой нагрузки должны быть уточнены на основе результатов динамического расчета указанной системы конструктивных элементов.

11.3Резонансное вихревое возбуждение

где ƒi , Гц, - собственная частота колебаний по i -й изгибной собственной форме; d , м, - поперечный размер сооружения;

St - число Струхаля поперечного сечения, определяемое экспериментально или по справочным данным; для круглых поперечных сечений St = 0,2; для сечений с острыми кромками (в том числе и прямоугольных) St = 0,11.

Значение коэффициента kv , учитывающего эффект захвата собственной частоты колебаний, выбирается из диапазона 0,9 &lt; kv &lt; 1,1 из условия реализации наихудшего варианта нагружения.

где V max( z эк) - максимальная скорость ветра на уровне z эк, определяемая по формуле

где w 0 , Па, и k ( zе ) определяются в соответствии с 11.1.4 и 11.1.6.

Для зданий и башенных сооружений с плавно изменяющейся формой поперечного сечения, а также труб и мачт без оттяжек z эк = 0,8 h .

15.1Общие указания

• где f - прогиб (выгиб) и перемещение элемента конструкции (или конструкции в целом), определяемые с учетом факторов, влияющих на их значения, в соответствии с приложением Д;
• fu - предельный прогиб (выгиб) или перемещение, устанавливаемые настоящими нормами.

Расчет необходимо производить исходя из следующих требований: а) технологических (обеспечение условий нормальной эксплуатации технологического и подъемно-транспортного оборудования, контрольно-измерительных приборов и т.д.); б) конструктивных (обеспечение целостности примыкающих друг к другу элементов конструкций и их стыков, обеспечение заданных уклонов); в) физиологических (предотвращение вредных воздействий и ощущений дискомфорта при колебаниях); г) эстетико-психологических (обеспечение благоприятных впечатлений от внешнего вида конструкций, предотвращение ощущения опасности).

Каждое из указанных требований должно быть выполнено при расчете независимо от других.

Ограничения колебаний конструкций следует устанавливать в соответствии с СН 2.2.4/2.1.8.566.

Примечание - Для всех типов покрытий целостность кровельного ковра следует обеспечивать конструктивными мероприятиями (например, использованием компенсаторов, созданием неразрезности элементов покрытия), а не повышением жесткости несущих элементов.

СП 20.13330.2016

15.2Предельные прогибы

15.2.1. Предельные прогибы элементов конструкций покрытий и перекрытий, ограничиваемые исходя из технологических, конструктивных и физиологических требований, следует отсчитывать от изогнутой оси, соответствующей состоянию элемента в момент приложения нагрузки, от которой вычисляется прогиб, а ограничиваемые исходя из эстетико-психологических требований - от прямой, соединяющей опоры этих элементов (см. также Д.1.7 приложения Д).

• 15.2.2. Расстояние (зазор) от верхней точки тележки мостового крана до нижней точки прогнутых несущих конструкций покрытий (или предметов, прикрепленных к ним) должно быть не менее 100 мм.
• 15.2.3. Предельные прогибы для различных расчетных ситуаций приведены в Д.2.2 приложения Д.

Для элементов конструкций зданий и сооружений, предельные прогибы и перемещения которых не оговорены настоящим и другими нормативными документами, вертикальные и горизонтальные прогибы и перемещения от постоянных, длительных и кратковременных нагрузок не должны превышать 1/150 пролета или 1/75 вылета консоли.

А.2Нагрузка от удара крана о тупиковой упор

Нормативное значение горизонтальной нагрузки F , кН, направленной вдоль кранового пути и вызываемой ударом крана о тупиковый упор, следует определять по формуле

где v - скорость передвижения крана в момент удара, принимаемая равной половине номинальной, м/с; f - возможная наибольшая осадка буфера, принимаемая равной 0,1 м для кранов с гибким подвесом груза грузоподъемностью не более 50 т групп режимов работы 1К-7К и 0,2 м - в остальных случаях; m - приведенная масса крана, определяемая по формуле

здесь mb - масса моста крана, т; т c - масса тележки, т; тq - грузоподъемность крана, т; k

• коэффициент; k = 0 - для кранов с гибким подвесом; k = 1 - для кранов с жестким подвесом груза; l l
• пролет крана, м;

1 - приближение тележки, м.

Расчетное значение рассматриваемой нагрузки с учетом коэффициента надежности по нагрузке γ f (см. 9.8) принимается не более предельных значений, приведенных в таблице А.2.

Таблица А.2

Таблица Б.1

б) Варианты 2 и 3 следует учитывать для зданий с двускатными покрытиями (профиль б ), при этом вариант 2 - при 15 ° ≤ α ≤ 40 ° ; вариант 3 - при 10 ° ≤ α ≤ 30 ° только при наличии ходовых мостиков или аэрационных устройств по коньку покрытия.

Б.1Здания с односкатными и двускатными покрытиями

а) Для зданий с односкатными и двускатными покрытиями (рисунок Б.1) коэффициент μ определяется по таблице Б.1. Промежуточные значения определяются линейной интерполяцией.

Рисунок Б.1

СП 20.13330.2016

Примечания

• 1 Для конструктивных схем покрытий, чувствительных к локальной неравномерности распределения снеговой нагрузки, необходимо рассмотреть дополнительную схему с коэффициентами μ=0,9 и μ=1,1 на двух скатах в поперечном направлении (см. вариант 2, рисунок Б.1) или в смежных пролетах покрытия по длине здания.
• 2 Для покрытий, имеющих габаритные размеры, превышающие 100 м в обоих направлениях, помимо равномерно распределенной снеговой нагрузки необходимо учитывать случай неравномерно распределенной снеговой нагрузки согласно вариантам 2 или 3 для двускатных покрытий или примечанию 1 для односкатных независимо от их уклона.

Б.2Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями

Для зданий со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями (рисунок Б.2) следует принимать

где α - уклон покрытия, град; при этом значения μ 1 вычисляются в каждой точке покрытия; значения μ 2 - в точках с уклоном α =30 ° , 60 ° и в крайнем сечении покрытия (точки А, В и С на рисунке Б.2). Промежуточные значения μ 2 определяются линейной интерполяцией. При α ≥60 ° μ 1=0 и μ 2=0.

Покрытия в виде стрельчатых арок

Для покрытий в виде стрельчатых арок (рисунок Б.3) при β ≥ 15 ° необходимо использовать схему Б.1 - рисунок Б.1, б , принимая l = l ′ , при β &lt; 15 ° схему Б.2.1.

Б.3 Здания с продольными фонарями Здания с продольными фонарями, закрытыми сверху

Для зданий с продольными фонарями, закрытыми сверху (рисунок Б.4), для двух схем снеговой нагрузки (рисунок Б.5) коэффициенты μ следует определять как:

но не более 4,0 и не более 2 hl / S 0; bl = hl , но не более b .

При определении нагрузки у торца фонаря для зоны B значение коэффициента μ в обоих вариантах следует принимать равным 1,0.

Примечания

• 1 Схемы вариантов 1, 2 (рисунок Б.5) следует также применять для двускатных и сводчатых покрытий двух- или многопролетных зданий с фонарями в середине зданий.
• 2 Влияние ветроотбойных щитов на распределение снеговой нагрузки возле фонарей не учитывать.
• 3 Для плоских скатов при b &gt; 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку у фонаря, как у перепадов (см. рисунки Б.11, а , б ).

Рисунок Б.5

Здания с продольными фонарями, открытыми сверху

Для зданий с продольными фонарями, открытыми сверху (рисунок Б.6):

Значения b ( b 1, b 2) и m следует определять в соответствии с указаниями к схеме Б.8; пролет l принимается равным расстоянию между верхними кромками фонарей.

Б.4Шедовые покрытия

Схемы рисунка Б.7 следует применять для шедовых покрытий, в том числе с наклонным остеклением и сводчатым очертанием кровли.

Рисунок Б.7

Б.5Двух- и многопролетные здания с двускатными покрытиями

Для двух- и многопролетных зданий с двускатными покрытиями (рисунок Б.8) вариант 2 следует учитывать при α ≥ 15 ° . Для покрытий, имеющих габаритные размеры, превышающие 100 м в обоих направлениях, при α &lt; 15 ° необходимо учитывать случай неравномерно распределенной снеговой нагрузки с коэффициентами μ=0,9 и μ=1,1 в смежных пролетах.

Б.6 Двух- и многопролетные здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями

Для двух- и многопролетных зданий со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями (рисунок Б.9) вариант 2 следует учитывать при 0,1 > l f .

Б.7Двух- и многопролетные здания с двускатными и сводчатыми покрытиями с продольным фонарем

• a) Для пролетов с фонарем двух- и многопролетных зданий с двускатными и сводчатыми покрытиями (рисунок Б.10) коэффициент μ следует принимать в соответствии с вариантами 1 и 2 (рисунок Б.5), для пролетов без фонаря - с вариантами 1 и 2 (рисунки Б.8, Б.9). 2. б) Для плоских двускатных ( α &lt; 15 ° ) и сводчатых 0,1 < l f покрытий при l ′ &gt; 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку, как у перепадов высоты (рисунок Б.11, а ).
• a) Для зданий с перепадом высоты снеговую нагрузку на верхнее покрытие следует принимать в соответствии со схемами Б.1-Б.7, а на нижнее - в двух вариантах: по схемам Б.1-Б.7 и схеме Б.8 (для зданий - профили а , б (рисунки Б.11, а , Б.11, б ), для навесов - профиль в (рисунок Б.11, в ).

Б.8 Здания с перепадом высоты

СП 20.13330.2016

Рисунок Б.11

• б) Коэффициент μ следует принимать равным

где h - высота перепада, м, отсчитываемая от верха парапета или карниза верхнего покрытия до кровли нижнего. При h более 8 м при определении μ принимается h = 8 м;

1 l ′ ; 2 l ′ - длины участков верхнего ( 1 l ′ ) и нижнего ( 2 l ′ ) покрытия, с которых переносится снег в зону перепада высоты, м, их следует принимать: для покрытия без продольных фонарей или с поперечными фонарями

для покрытия с продольными фонарями или ступенчатыми перепадами высот

При этом l 1 ′ и l 2 ′ следует принимать не менее 0; т 1; m 2 - доли снега, переносимого ветром к перепаду высоты; их значения для верхнего т 1 и нижнего m 2 покрытий следует принимать в зависимости от их профиля:

• 0,4 - для плоского покрытия с α ≤ 20 ° , сводчатого с f / l ≤ 1/8;
• 0,3 - для плоского покрытия с α &gt; 20 ° , сводчатого с f / l &gt; 1/8 и покрытий с поперечными фонарями.
• в) Для пониженных покрытий шириной а &lt; 21 м (см. рисунок Б.11, б ) значение т 2 следует принимать:
• т 2 = 0,5 k 1 k 2 k 3, но не менее 0,1, где 21 1 a k = , 35 β 1 k 2 -= (при обратном уклоне, пока- занном на чертеже пунктиром, k 2 = 1); 30 1 k 3 ϕ -= , но не менее 0,3 ( а - в м; β , ϕ - в град).
• г) Длину зоны повышенных снегоотложений b следует принимать равной:

но не более 5 h и не более 16 м, где μ принимается из пункта б).

• д) Коэффициенты μ , принимаемые для расчетов (показанные на схемах для трех вариантов), не должны превышать:

• 4 - если нижнее покрытие является покрытием здания , а 48 м и 2 1 ′ ≤ ′ l l ;
• 6 - если нижнее покрытие является навесом или покрытием здания и 72 м или 2 1 ′ > ′ l l . Промежуточные значения определяются интерполяцией для наибольшего значения из 2 1 или l l ′ ′ .
• е) Коэффициент μ 1 следует принимать:

СП 20.13330.2016

из пункта б);

• ж) При наличии между нижерасположенным покрытием и стенкой перепада высот разрыва шириной не более 1,5 м местную повышенную снеговую нагрузку на покрытие в зоне перепада следует определять так же, как для покрытий без разрыва. При этом для нижерасположенного покрытия принимается только приходящаяся на него часть трапециевидной эпюры коэффициента μ .

Примечания

• 1 При d 1 ( d 2) &gt; 12 м значение μ для участка перепада длиной d 1 ( d 2) (рисунок Б.11, а ) следует определять без учета влияния фонарей на повышенном (пониженном) покрытии.
• 2 Если пролеты верхнего (нижнего) покрытия имеют различный профиль, то при определении μ необходимо принимать соответствующее значение m1 ( m2 ) для каждого пролета в пределах 1 l ′ ( 2 l ′ ).
• 3 Местную нагрузку у перепада не следует учитывать, если высота перепада, м, между двумя смежными покрытиями менее 2 0 S (где S 0 - в кПа).
• 4 При наличии возле перепада на верхнем покрытии сплошного парапета высотой h более 0,5 S 0, кПа и более 1 м допускается принимать m 1=0.

Б.9Здания с двумя перепадами высоты

Для зданий с двумя перепадами высоты снеговую нагрузку на верхние и нижние покрытия следует принимать по схеме, приведенной на рисунке Б.12. Значения μ 1, b 1, μ 2 , b 2 следует определять для каждого перепада независимо, принимая: т 1 и т 2 по схеме Б.9 (при определении нагрузок возле перепадов h1 и h2 ) соответствующими т 1 в схеме Б.8 и m 3 (доля снега, переносимого ветром по пониженному покрытию) соответствующим т 2 в схеме Б.8.

При наложении зон повышенных снегоотложений (см. вариант 2 на рисунке Б.12):

Если b 3 &gt;b 1 и/или b 3 &gt;b 2, то принимается огибающая полученных эпюр μ 1 и μ 2.

Б.10 Висячие покрытия цилиндрической формы

Для висячих покрытий цилиндрической формы (рисунок Б.13) следует принимать:

Б.11Здания с купольными круговыми и близкими к ним по очертанию покрытиями

Для зданий с купольными круговыми и близкими к ним по очертанию покрытиями (рисунок Б.14) коэффициент μ 1 определяется по таблице Б.2. Промежуточные значения определяются линейной интерполяцией.

Рисунок Б.14

Таблица Б.2

Для пологих куполов с отношением f/d ≤ 0,05 следует учитывать только вариант 1.

Для куполов с отношением f/d &gt; 0,05 следует учитывать варианты 1, 2 и 3 при уклонах α &lt; 60 ° .

Для варианта 2 на рисунке Б.14 следует принимать при z ≤ r 1

при z &gt; r 1 μ 3 = 1,5 sin β , при α = 45 ° ; μ 3 = 0, при α &gt; 60 ° .

Промежуточные значения определяются линейной интерполяцией.

Для варианта 3 следует принимать

Вариант 3 следует учитывать для куполов с f/d &gt; 0,05 при сильно шероховатой поверхности покрытия, наличии на нем возвышающихся надстроек, фонарей или снегозадерживающих преград, а также для покрытий, защищенных от ветра соседними более высокими зданиями или объектами окружающей застройки.

Б.12Здания с коническими круговыми покрытиями

Для зданий с коническими круговыми покрытиями (рисунок Б.15) коэффициент μ 1 определяется по таблице Б.3. Промежуточные значения определяются линейной интерполяцией.

Таблица Б.3

Для пологих куполов при α ≤ 7 ° следует учитывать только вариант 1.

Для менее пологих куполов при 7 ° &lt; α ≤ 30 ° для варианта 2 следует принимать

При 30 ° &lt; α &lt; 60 ° для варианта 2 следует принимать:

где α -в градусах.

Б.13Покрытие с парапетами

• а) Снеговую нагрузку на покрытие возле парапетов следует принимать по схеме, приведенной на рисунке Б.16.

• б) Схему на рисунке Б.16 для покрытий с парапетами следует применять при 2 0 S h >

но не менее 1,0 и не более: b 1 = 2 h , но не более 2 d.

Наличие зенитных фонарей и надстроек с диагональю не более 5 м, возвышающихся над кровлей не более чем на 0,4 м, допускается не учитывать.

• в) Для плоских ( α &lt; 15 ° ) и сводчатых ( 0,1 < f
• l ) покрытий при длине зоны переноса снега l &gt; 48 м, а также при высоте парапета более 1,2 м следует учитывать местную повышенную нагрузку, как у перепадов высоты (см. на рисунке Б.11) в том случае, если эта схема более неблагоприятна, чем на рисунке Б.16.

Б.14Участки покрытий, примыкающие к возвышающимся над кровлей вентиляционным шахтам и другим надстройкам

• а) Схема на рисунке Б.17 относится к участкам с надстройками с диагональю основания не более 15 м.
• б) В зависимости от рассчитываемой конструкции (плит покрытия, подстропильных и стропильных конструкций) необходимо учитывать самое неблагоприятное положение зоны повышенной нагрузки (при произвольном угле β ).
• в) Коэффициент μ для участков покрытий, примыкающих к возвышающимся над кровлей вентиляционным шахтам, зенитным фонарям и другим надстройкам (рисунок Б.14), постоянный в пределах указанной зоны, следует принимать равным:

В.1Аэродинамические коэффициенты

В.1.1 Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции

(стены, заборы и т.д.)

Для различных участков конструкций (рисунок В.1) коэффициент сх определяется по таблице В.1;

Таблица В.1

Рекламные щиты

Для рекламных щитов, поднятых над землей на высоту не менее d/ 4 (рисунок В.2): cx = 2,5 k λ , где kλ - определено в В.1.15.

Равнодействующую нагрузку, направленную по нормали к плоскости щита, следует прикладывать на высоте его геометрического центра с эксцентриситетом в горизонтальном направлении e = ± 0,25 b .

В.1.2 Прямоугольные в плане здания с двускатными покрытиями

Вертикальные стены прямоугольных в плане зданий

Таблица В.2

Для наветренных, подветренных и различных участков боковых стен (рисунок В.3) аэродинамические коэффициенты се приведены в таблице В.2.

Для боковых стен с выступающими лоджиями аэродинамический коэффициент трения сf = 0,1.

Рисунок В.3

Двускатные покрытия

Для различных участков покрытия (рисунок В.4) коэффициент се определяется по таблице В.3, а и В.3, б в зависимости от направления средней скорости ветра.

Для углов 15° ≤ β ≤30° при α = 0° необходимо рассмотреть два варианта распределения расчетной ветровой нагрузки.

Для протяженных гладких покрытий при α = 90° (рисунок В.4, б ) аэродинамические коэффициенты трения сf = 0,02.

Рисунок В.4

Таблица В.3а

Таблица В.3б

В.1.3 Прямоугольные в плане здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями

Примечание - При 0,2 ≤ f/d ≤ 0,3 и h1/d ≥ 0,5 необходимо учитывать два значения коэффициента сe 1 .

Рисунок В.5

Распределение аэродинамических коэффициентов ce по поверхности покрытия приведено на рисунке В.5.

Аэродинамические коэффициенты ce для стен принимаются в соответствии с таблицей В.2.

СП 20.13330.2016

При определении эквивалентной высоты ze , см. 11.1.5 и коэффициента ν в соответствии с 11.1.11: h = h 1 + 0,7 f .

В.1.4 Круглые в плане здания с купольными покрытиями

Значения коэффициентов се в точках А и С , а также в сечении ВВ приведены на рисунке В.6. Для промежуточных сечений коэффициенты се определяются линейной интерполяцией.

При определении эквивалентной высоты ze , см.11.1.5 и коэффициента ν в соответствии с 11.1.11: h = h 1 + 0,7 f .

Рисунок В.6

В.1.5 Здания с продольными фонарями

Рисунок В.7

Для участков А и В (рисунок В.7) коэффициенты се следует определять в соответствии с таблицами В.3, а и В.3, б .

Для фонарей участка С при λ ≤ 2 сх = 0,2; при 2 ≤ λ ≤ 8 для каждого фонаря сх = 0,1 λ ; при λ > 8 сх = 0,8, здесь λ = a / hф .

Для остальных участков покрытия се = - 0,5.

Для вертикальных поверхностей и стен зданий коэффициенты сe следует определять в соответствии с таблицей В.2.

При определении эквивалентной высоты ze , см.11.1.5 и коэффициента ν в соответствии с 11.1.11: h = h 1.

В.1.6 Здания с зенитными фонарями

СП 20.13330.2016

Для наветренного фонаря коэффициент се следует определять в соответствии с таблицами В.3, а и В.3, б .

Для остальных фонарей коэффициенты сx определяются так же, как и для участка С (раздел В.1.5).

Для остальной части покрытия се = - 0,5.

Для вертикальных поверхностей и стен зданий коэффициенты сe следует определять в соответствии с таблицей В.2.

При определении эквивалентной высоты ze , см. 11.1.5 и коэффициента ν в соответствии с 11.1.11 h = h 1.

В.1.7 Здания с шедовыми покрытиями

Для участка А коэффициент се следует определять в соответствии с таблицами В.3, а и В.3, б . Для остальной части покрытия се = - 0,5.

Для вертикальных поверхностей и стен зданий коэффициенты сe следует определять в соответствии с таблицей В.2.

При определении эквивалентной высоты ze (11.1.5) и коэффициента ν (11.1.11) h = h 1 .

Для шедовых покрытий аэродинамический коэффициент трения сf = 0,04.

В.1.8 Здания с уступами

Рисунок В.10

Для участка M коэффициент ce = 0,8.

Для участка K коэффициенты се следует принимать в соответствии с таблицей В.2.

Для участка L коэффициент ce следует определять линейной интерполяцией.

Для остальных вертикальных поверхностей коэффициент ce необходимо определять в соответствии с таблицей В.2.

Для покрытия зданий коэффициенты се определяются в соответствии с таблицами В.3, а и В.3, б .

В.1.9 Здания с открывающими и постоянно открытыми проемами

Рисунок В.11

При проницаемости ограждения μ ≤ 5 % сi 1 = сi 2 = ± 0,2. Для каждой стены здания знак «плюс» или «минус» следует выбирать из условия реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения.

Аэродинамические коэффициенты для внешней поверхности следует принимать в соответствии с В.1.2 - В.1.7.

Примечание - Проницаемость ограждения μ следует определять как отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади ограждения.

В.1.10 Навесы

Аэродинамические коэффициенты сp для четырех типов навесов (рисунок В.12) без сплошностенчатых вертикальных ограждающих конструкций определяются по таблице В.4.

Рисунок В.12

Таблица В.4

Примечания

• 1 Коэффициенты сp 1, сp 2, сp 3, сp 4 соответствуют суммарному давлению на верхнюю и нижнюю поверхности навесов.
• 2 Для отрицательных значений сp 1, сp 2, сp 3, сp 4 направление давления на схемах следует изменять на противоположное.
• 3 Для навесов с волнистыми покрытиями аэродинамический коэффициент трения сf = 0,04.
• 4 Для горизонтально расположенных навесов необходимо рассмотреть два варианта нагружения, соответствующих схемам III и IV при α = 10 ° .

В.1.11 Сфера

Рисунок В.13

Аэродинамические коэффициенты лобового сопротивления сх сферы при zg &gt; d/2 (рисунок В.13) приведены на рисунке В.14 в зависимости от числа Рейнольдса Re и относительной шероховатости δ = Δ / d , где Δ , м, - шероховатость поверхности (см. В.1.16). При zg &lt; d/ 2 коэффициент cx следует увеличить в 1,6 раза.

Коэффициент подъемной силы сферы cz принимается равным:

Эквивалентная высота, см. 11.1.5 ze = zg + d/

При определении коэффициента ν в соответствии с 11.1.11 следует принимать

Число Рейнольдса Re определяется по формуле

где d , м, - диаметр сферы; w0 , Па, - определяется в соответствии с 11.1.4; z e , м, - эквивалентная высота; k ( ze ) -определяется в соответствии с 11.1.6; γ f - коэффициент надежности по нагрузке, см. 11.1.12.

В.1.12 Сооружения и конструктивные элементы с круговой цилиндрической поверхностью

Аэродинамический коэффициент се 1 внешнего давления определяется по формуле

где k λ 1 = 1 при c β > 0 ; для c β &lt; 0 -kλ1 = kλ , определено в В.1.15.

Распределение коэффициентов c β по поверхности цилиндра при δ = Δ /d &lt; 5 . 10 -4 (см. В.1.16) приведены на рисунке В.16 для различных чисел Рейнольдса Re . Значение указанных на этом рисунке углов βmin и β b , а также соответствующее им значение коэффициентов с min и сb приведены в таблице В.5.

Значения аэродинамических коэффициентов давления сe 2 и ci (рисунок В.15) приведены в таблице В.6. Коэффициент сi следует учитывать для опущенного покрытия («плавающая кровля»), а также при отсутствии покрытия.

Аэродинамические коэффициенты лобового сопротивления сx определяются по формуле

где kλ - определено в В.1 в зависимости от относительного удлинения сооружения (см. В.1.15). Значения коэффициентов сх∞ приведены на рисунке В.17 в зависимости от числа Рейнольдса Re и относительной шероховатости δ = Δ / d (см. В.1.16); для цилиндрических сооружений с ребрами Δ - высота ребра.

СП 20.13330.2016

Рисунок В.16

Таблица В.5

Таблица В.6

Для проводов и тросов (в том числе покрытых гололедом) сх = 1,2.

Аэродинамические коэффициенты лобового сопротивления наклонных элементов (рисунок В.18) определяются по формуле

где сх - определяется в соответствии с данными В.1.12, В.1.13 и В.1.14; β - угол между осью элемента и скоростью ветра V , направленной вдоль оси x .

Рисунок В.18

При определении коэффициента ν в соответствии с 11.1.11:

Число Рейнольдса Re определяется по формуле, приведенной в В.1.11, где ze = 0,8 h для вертикально расположенных сооружений;

• z e равно расстоянию от поверхности земли до оси горизонтально расположенного сооружения.

СП 20.13330.2016

В.1.13 Призматические сооружения и конструктивные элементы

Аэродинамические коэффициенты лобового сопротивления призматических сооружений определяются по формуле

где kλ определено в В.1.15 в зависимости от относительного удлинения сооружения λ e .

Значения коэффициента ∞ х c для прямоугольных сечений приведены на рисунке В.19, а для n -угольных сечений и конструктивных элементов (профилей) - в таблице В.7.

Аэродинамические коэффициенты лобового сопротивления для конструкционных профилей принимаются равными 1,4 ( cx = 1,4) .

Таблица В.7

В.1.14 Решетчатые конструкции

Аэродинамические коэффициенты решетчатых конструкций отнесены к площади граней пространственных ферм или площади контура плоских ферм.

Направление оси х для плоских ферм совпадает с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции; для пространственных ферм расчетные направления ветра показаны в таблице В.8.

Аэродинамические коэффициенты сх отдельно стоящих плоских решетчатых конструкций определяются по формуле

где cxi - аэродинамический коэффициент i-го элемента конструкции, принимаемый равным 1,4 ( cxi = 1,4) для профилей и определяемый в соответствии с указаниями В.1.12 и В.1.13 для элементов с круглым и прямоугольным поперечными сечениями, соответственно; при этом k λ =1;

А i - площадь проекции i -го элемента конструкции;

А k - площадь, ограниченная контуром конструкции.

Ряд плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций

Рисунок В.21

Для наветренной конструкции коэффициент сх 1 определяется так же, как и для отдельно стоящей фермы;

Для второй и последующих конструкций сх 2 = сх 1 η .

Для ферм из профилей из труб при Re &lt; 4 . 10 5 коэффициент η определяется по таблице В.8 в зависимости от относительного расстояния между фермами b/h (рисунок В.19)

Таблица В.8

Для ферм из труб при Re ≥ 4 . 10 5 η = 0,95.

Примечание - Число Рейнольдса Re следует определять по формуле в В.1.11, где d - средний диаметр трубчатых элементов.

Рисунок В.22

Аэродинамические коэффициенты сt решетчатых башен и пространственных ферм определяются по формуле

где cх - определяется так же, как и для отдельно стоящей фермы; η - определяется так же, как и для ряда плоских ферм.

Значения коэффициента k 1 приведены в таблице В.9.

Таблица В.9

В.1.15 Учет относительного удлинения

Значения коэффициента k λ в зависимости от относительного удлинения λ е элемента или сооружения приведены на рисунке В.23. Относительное удлинение λ е зависит от параметра λ = l/b и определяется по таблице В.10; степень заполнения ∑ ϕ = i k A А 1 .

Рисунок В.23

В.1.16 Учет шероховатости внешней поверхности

Шероховатость Δ поверхностей конструкций, в зависимости от их обработки и материала, из которого они изготовлены, приведены в таблице В.11.

Таблица В.11

В.1.17 Пиковые значения аэродинамических коэффициентов для прямоугольных в плане зданий

• а) Для стен прямоугольных в плане зданий пиковое положительное значение аэродинамического коэффициента сp , + = 1,2.
• б) Пиковые значения отрицательного аэродинамического коэффициента сp , -для стен и плоских покрытий (рисунок В.24) приведены в таблице В.12.

Таблица В.12

Рисунок В.24

В.2Резонансное вихревое возбуждение

• В.2.1 Для однопролетных сооружений и конструктивных элементов интенсивность воздействия F ( z ), действующего при резонансном вихревом возбуждении по i -й собственной форме в направлении, перпендикулярном средней скорости ветра, определяется по формуле

где d , м, - размер сооружения или конструктивного элемента в направлении, перпендикулярном средней скорости ветра;

c y , cr - аэродинамический коэффициент поперечной силы при резонансном вихревом возбуждении; δ - логарифмический декремент колебаний принимаемый равным: δ = 0,05 - для металлических сооружений; δ = 0,1 - для железобетонных сооружений; z - координата, изменяющаяся вдоль оси сооружения; ϕ i(z) -i -я форма собственных колебаний в поперечном направлении, удовлетворяющая условию

СП 20.13330.2016

Примечание - Для высотных зданий воздействие при резонансном вихревом необходимо устанавливать на основе данных их модельных аэродинамических испытаний.

• В.2.2 Аэродинамические коэффициенты су поперечной силы определяются следующим образом:
• а) Для круглых поперечных сечений су = 0,3.
• б) Для прямоугольных поперечных сечений при b/d &gt; 0,5:

здесь b - размер сооружения в направлении средней скорости ветра.

При b/d ≤ 0,5 расчет на резонансное вихревое возбуждение допускается не проводить.

• В.2.3 При расчете сооружения на резонансное вихревое возбуждение наряду с воздействием (В.2.1) необходимо учитывать также действие ветровой нагрузки, параллельной средней скорости ветра. Средняя wm , cr и пульсационная wр , cr составляющие этого воздействия определяются по формулам:

где Vmax расчетная скорость ветра на высоте z эк, на которой происходит резонансное вихревое возбуждение, определяемое по формуле (11.13); wm и wр - расчетные значения средней и пульсационной составляющих ветровой нагрузки, определяемые в соответствии с указаниями 11.1.

• В.2.4 Критические скорости Vcr , i могут иметь достаточно большую повторяемость в течение расчетного срока эксплуатации сооружения и, в связи с этим, резонансное вихревое возбуждение может привести к накоплению усталостных повреждений.

Для предотвращения резонансного вихревого возбуждения могут быть использованы различные конструктивные мероприятия: установка вертикальных и спиралевидных ребер, перфорация ограждения и установка соответствующим образом настроенных гасителей колебаний.

В.3Динамическая комфортность

При оценке комфортности пребывания людей в зданиях (динамическая комфортность) расчетные значения ветровой нагрузки wc принимаются равными

где wр - нормативное значение пульсационной составляющей основной ветровой нагрузки (11.1.8).

При этом максимальное ускорение этажа здания не должно превышать величины

Примечание -Для общественных и административных зданий методику оценки динамической комфортности допускается уточнять при надлежащем обосновании.

Д.1Определение прогибов и перемещений

Д.1.1 При определении прогибов и перемещений следует учитывать все основные факторы, влияющие на их значения (неупругие деформации материалов, образование трещин, учет деформированной схемы, учет смежных элементов, податливость узлов сопряжения и оснований). При достаточном обосновании отдельные факторы можно не учитывать или учитывать приближенным способом.

Д.1.2 Для конструкций из материалов, обладающих ползучестью, необходимо учитывать увеличение прогибов во времени. При ограничении прогибов исходя из физиологических требований следует учитывать только кратковременную ползучесть, проявляемую сразу после приложения нагрузки, а исходя из технологических и конструктивных (за исключением расчета с учетом ветровой нагрузки) и эстетико-психологических требований - полную ползучесть.

Д.1.3 При определении прогибов колонн одноэтажных зданий и эстакад от горизонтальных крановых нагрузок расчетную схему колонн следует принимать с учетом условий их закрепления, считая, что колонна: а) в зданиях и крытых эстакадах не имеет горизонтального смещения на уровне верхней опоры (если покрытие не создает жесткого в горизонтальной плоскости диска, следует учитывать горизонтальную податливость этой опоры); б) в открытых эстакадах рассматривается как консоль.

Д.1.4 При колебаниях строительных конструкций зданий и сооружений классификацию вибраций, нормируемые параметры, их предельно допустимые значения в жилых, общественных и производственных зданиях необходимо устанавливать согласно требованиям соответствующих действующих нормативных документов.

При наличии высокоточного оборудования и приборов, чувствительных к колебаниям конструкций, на которых они установлены, предельные значения виброперемещений, виброскорости, виброускорения следует определять в соответствии с заданием на проектирование.

Д.1.5 Расчетные ситуации, для которых необходимо определять прогибы и перемещения и соответствующие им нагрузки, следует принимать в зависимости от того, исходя из каких требований производится расчет.

Расчетная ситуация характеризуется расчетной схемой конструкции, видами нагрузок, значениями коэффициентов условий работы и коэффициентов надежности, перечнем предельных состояний, которые следует рассматривать в данной ситуации.

Если расчет производится исходя из технологических требований, расчетная ситуация должна соответствовать действию нагрузок, влияющих на работу технологического оборудования.

Если расчет производится исходя из конструктивных требований, расчетная ситуация должна соответствовать действию нагрузок, которые могут привести к повреждению смежных элементов в результате значительных прогибов и перемещений.

Если расчет производится исходя из физиологических требований, расчетная ситуация должна соответствовать состоянию, связанному с колебаниями конструкций, и при этом необходимо учитывать нагрузки, влияющие на колебания конструкций, ограничиваемые требованиями настоящего свода правил.

Если расчет производится исходя из эстетико-психологических требований, расчетная ситуация должна соответствовать действию постоянных и длительных нагрузок.

Для конструкций покрытий и перекрытий, проектируемых со строительным подъемом при ограничении прогиба эстетико-психологическими требованиями, определяемый вертикальный прогиб следует уменьшать на размер строительного подъема.

СП 20.13330.2016

Д.1.6 Прогиб элементов покрытий и перекрытий, ограниченный исходя из конструктивных требований, не должен превышать расстояния (зазора) между нижней поверхностью этих элементов и верхом перегородок, витражей, оконных и дверных коробок и других конструктивных элементов, расположенных под несущими элементами.

Зазор между нижней поверхностью элементов покрытий и перекрытий и верхом перегородок, расположенных под элементами, как правило, не должен превышать 40 мм. В тех случаях, когда выполнение указанных требований связано с увеличением жесткости покрытий и перекрытий, необходимо конструктивными мероприятиями избегать этого увеличения (например, размещением перегородок не под изгибаемыми балками, а рядом с ними).

Д.1.7 При наличии между стенами капитальных перегородок (практически такой же высоты, как и стены) значения l в поз. 2, а таблицы Д.1 следует принимать равными расстояниям между внутренними поверхностями несущих стен (или колонн) и этими перегородками (или между внутренними поверхностями перегородок, рисунок Д.1).

а - одной в пролете; б - двух в пролете; 1 - несущие стены (или колонны); 2 - капитальные перегородки; 3 - перекрытие (покрытие) до приложения нагрузки; 4 - перекрытие (покрытие) после приложения нагрузки; 5 - линии отсчета прогибов; 6 - зазор

Рисунок Д.1 - Схемы для определения значений l ( l 1, l 2, l 3) при наличии между стенами капитальных перегородок

Д.1.8 Прогибы стропильных конструкций при наличии подвесных крановых путей (см. таблицу Д.1, позиция 2, г ) следует принимать как разность между прогибами f 1 и f 2 смежных стропильных конструкций (рисунок Д.2).

Д.1.9 Горизонтальные перемещения каркаса следует определять в плоскости стен и перегородок, целостность которых должна быть обеспечена.

При связевых каркасах многоэтажных зданий высотой более 40 м перекос этажных ячеек, примыкающих к диафрагмам жесткости, равный f 1/ hs + f 2 /l (рисунок Д.3), не должен превышать (см. таблицу Д.4): 1/300 для позиции 2, 1/500 - для позиции 2, а и 1/700 - для позиции 2, б .

1 - стропильные конструкции; 2 - балка подвесного кранового пути; 3 - подвесной кран; 4 - исходное положение стропильных конструкций; f 1 - прогиб наиболее нагруженной стропильной конструкции; f 2 -прогибы смежных с наиболее нагруженной стропильных конструкций

Рисунок Д.2 - Схема для определения прогибов стропильных конструкций при наличии подвесных крановых путей

Рисунок Д.3 - Схема перекоса этажных ячеек 2, примыкающих к диафрагмам жесткости 1 в зданиях со связевым каркасом (пунктиром показана исходная схема каркаса до приложения нагрузки)

Д.2Предельные прогибы

Д.2.1 Вертикальные предельные прогибы элементов конструкций

Вертикальные предельные прогибы элементов конструкций и нагрузки, от которых следует определять прогибы, приведены в таблице Д.1. Требования к зазорам между смежными элементами приведены в Д.1.6 приложения Д.1.

Таблица Д.1

СП 20.13330.2016

Продолжение таблицы Д.1

Окончание таблицы Д.1

Обозначения, принятые в таблице Д.1:

• l - расчетный пролет элемента конструкции;
• а - шаг балок или ферм, к которым крепятся подвесные крановые пути.

Примечания

• 1 Для консоли вместо l следует принимать удвоенный ее вылет.
• 2 Для промежуточных значений l в позиции 2,а предельные прогибы следует определять линейной интерполяцией, учитывая требования Д.1.7 приложения Д.
• 3 В позиции 2,а цифры, указанные в скобках, следует принимать при высоте помещений до 6 м включительно.
• 4 Особенности вычисления прогибов по позиции 2,г указаны в Д.1.8 приложения Д.
• 5 При ограничении прогибов эстетико-психологическими требованиями допускается пролет l принимать равным расстоянию между внутренними поверхностями несущих стен (или колонн).

Д.2.2 Предельные прогибы (физиологические)

Предельные прогибы элементов перекрытий (балок, ригелей, плит), лестниц, балконов, лоджий, помещений жилых и общественных зданий, а также бытовых помещений производственных зданий исходя из физиологических требований следует определять по формуле

где g - ускорение свободного падения;

• р - нормативное значение нагрузки от людей, возбуждающих колебания, принимаемое по таблице Д.2;
• р 1 - пониженное нормативное значение нагрузки на перекрытия, принимаемое по таблице Д.2;
• q - нормативное значение нагрузки от веса рассчитываемого элемента и опирающихся на него конструкций;
• п - частота приложения нагрузки при ходьбе человека, принимаемая по таблице Д.2;
• b - коэффициент, принимаемый по таблице Д.2.

СП 20.13330.2016 Таблица Д.2

Обозначения, принятые в таблице Д.2:

Q - вес одного человека, принимаемый равным 0,8 кН; α - коэффициент, принимаемый равным 1,0 для элементов, рассчитываемых по балочной схеме, 0,5 - в остальных случаях (например, при опирании плит по трем или четырем сторонам); а - шаг балок, ригелей, ширина плит (настилов), м; l - расчетный пролет элемента конструкции, м.

Прогибы следует определять от суммы нагрузок ϕ 1 · p + р 1 + q , где ϕ 1 - коэффициент, определяемый по формуле (8.1).

Д.2.3 Горизонтальные предельные прогибы колонн и тормозных конструкций от крановых нагрузок

Д.2.3.1 Горизонтальные предельные прогибы колонн зданий, оборудованных мостовыми кранами, крановых эстакад, а также балок крановых путей и тормозных конструкций (балок или ферм), следует принимать по таблице Д.3, но не менее 6 мм.

Прогибы следует проверять на отметке головки крановых рельсов от сил торможения тележки одного крана, направленных поперек кранового пути, без учета крена фундаментов.

Таблица Д.3

Обозначения, принятые в таблице Д.3: h - высота от верха фундамента до головки кранового рельса (для одноэтажных зданий, крытых и открытых крановых эстакад) или расстояние от оси ригеля перекрытия до головки кранового рельса (для верхних этажей многоэтажных зданий); l - расчетный пролет элемента конструкции (балки).

Д.2.3.2 Горизонтальные предельные сближения крановых путей открытых эстакад от горизонтальных и внецентренно приложенных вертикальных нагрузок от одного крана (без учета крена фундаментов), ограничиваемые исходя из технологических требований, следует принимать равными 20 мм.

Д.2.4 Горизонтальные предельные перемещения и прогибы зданий, отдельных элементов конструкций и опор конвейерных галерей от ветровой нагрузки, крена фундаментов и температурных климатических воздействий

Д.2.4.1 Горизонтальные предельные перемещения зданий, ограничиваемые исходя из конструктивных требований (обеспечение целостности заполнения каркаса стенами, перегородками, оконными и дверными элементами), приведены в таблице Д.4. Указания по определению перемещений приведены в Д.1.9 приложения Д.

Горизонтальные перемещения зданий следует определять с учетом крена (неравномерных осадок) фундаментов. При этом нагрузки от веса оборудования, мебели, людей, складируемых материалов и изделий следует учитывать только при сплошном равномерном загружении всех перекрытий многоэтажных зданий этими нагрузками (с учетом их снижения в зависимости от числа этажей), за исключением случаев, при которых по условиям нормальной эксплуатации предусматривается иное загружение.

Для зданий высотой до 40 м (и опор конвейерных галерей любой высоты), расположенных в ветровых районах I-IV, крен фундаментов, вызываемый ветровой нагрузкой, допускается не учитывать.

Таблица Д.4

Обозначения, принятые в таблице Д.4:

• h - высота многоэтажных зданий, равная расстоянию от верха фундамента до оси ригеля покрытия;
• hs - высота этажа в одноэтажных зданиях, равная расстоянию от верха фундамента до низа стропильных конструкций; в многоэтажных зданиях: для нижнего этажа - равная расстоянию от верха фундамента до оси ригеля перекрытия; для остальных этажей - равная расстоянию между осями смежных ригелей.

Примечания

• 1 Для промежуточных значений hs (по позиции 3) горизонтальные предельные перемещения следует определять линейной интерполяцией.
• 2 Для верхних этажей многоэтажных зданий, проектируемых с использованием элементов покрытий одноэтажных зданий, горизонтальные предельные перемещения следует принимать такими же, как и для одноэтажных зданий. При этом высота верхнего этажа hs принимается от оси ригеля междуэтажного перекрытая до низа стропильных конструкций.
• 3 К податливым креплениям относятся крепления стен или перегородок к каркасу, не препятствующие смещению каркаса (без передачи на стены или перегородки усилий, способных вызвать повреждения конструктивных элементов); к жестким - крепления, препятствующие взаимным смещениям каркаса, стен или перегородок.
• 4 Для одноэтажных зданий с навесными стенами (а также при отсутствии жесткого диска покрытия) и многоэтажных этажерок предельные перемещения допускается увеличивать на 30 % (но принимать не более hs /150).
• Д.2.4.2 Для 2-го предельного состояния горизонтальные перемещения бескаркасных зданий от ветровых нагрузок не ограничиваются.
• Д.2.4.3 Горизонтальные предельные прогибы стоек и ригелей фахверка, а также навесных стеновых панелей от ветровой нагрузки, ограничиваемые исходя из конструктивных требований, следует принимать равными l /200, где l - расчетный пролет стоек или панелей.

СП 20.13330.2016

Д.2.4.4 Горизонтальные предельные прогибы опор конвейерных галерей от ветровых нагрузок, ограничиваемые исходя из технологических требований, следует принимать равными h /250, где h - высота опор от верха фундамента до низа ферм или балок.

Д.2.4.5 Горизонтальные предельные прогибы колонн (стоек) каркасных зданий от температурных климатических и усадочных воздействии следует принимать равными: hs /150 - при стенах и перегородках из кирпича, гипсобетона, железобетона и навесных панелей; hs /200 - при стенах, облицованных естественным камнем, из керамических блоков, из стекла (витражи), где hs - высота этажа, а для одноэтажных зданий с мостовыми кранами - высота от верха фундамента до низа балок кранового пути.

При этом температурные воздействия следует принимать без учета суточных колебаний температур наружного воздуха и перепада температур от солнечной радиации.

При определении горизонтальных прогибов от температурных климатических и усадочных воздействий их значения не следует суммировать с прогибами от ветровых нагрузок и от крена фундаментов.

Д.2.5 Предельные выгибы элементов междуэтажных перекрытий от усилий предварительного обжатия

Предельные выгибы fu элементов междуэтажных перекрытий, ограничиваемые исходя из конструктивных требований, следует принимать равными 15 мм при l ≤ 3 м и 40 мм - при l ≥ 12 м (для промежуточных значений l предельные выгибы следует определять линейной интерполяцией).

Выгибы f следует определять от усилий предварительного обжатия, собственного веса элементов перекрытий и веса пола.