СП 495.1325800.2020 «Резервуары изотермические для хранения сжиженных газов. Пра»

5.1Расчетные формулы

Для основных листовых конструкций ИР из материалов типа IV (9 % никелевая сталь) и типа VI (высокомарганцовистая сталь с содержанием марганца 15 % -35 %) следует t исп принимать не менее 8,0 мм.

Припуск на коррозию, технологические операции и минусовое предельное отклонение по толщине проката не учтены в расчетных формулах.

• расчет по формулам, приведенным в настоящем своде правил;
• численный расчет НДС и устойчивости конструкции, выполненный в программном комплексе, с введением в полученные результаты корректирующих множителей, согласующих численное решение и коэффициенты запаса (надежности), принятые в расчетных формулах.

Расчет по формулам и численный расчет могут быть использованы как по отдельности, так и совместно, для получения наиболее надежных результатов.

Численное моделирование может осуществляться с использованием как условно упругой, так и упруго-пластической модели деформирования материала.

5.2Избыточное давление

СП 1325800.2020

5.3Расчетная температура

• при определении прочностных характеристик материалов;
• расчете изменения размеров конструкций;
• захолаживании/расхолаживании ИР;
• расчете на прочность с учетом температурных воздействий;
• теплотехнических расчетах.

При выполнении теплотехнических расчетов температуру окружающей среды учитывают при вычислении тепловых потоков через элементы конструкции ИР: стенку, крышу и днище.

где θ2 приращения температуры, °С, (среднесуточные колебания температуры), принимают по таблице 13.2 СП 20.13330.2016; θ4 - добавка к расчетной температуре за счет влияния солнечной радиации, °С, вычисляют по формуле

где ρ - коэффициент поглощения солнечной радиации наружной поверхностью резервуара, для металлических поверхностей, ρ = 0,65;

S max - максимальное количество солнечной радиации, Вт·ч/м² ; k - коэффициент для металлических поверхностей, k = 0,7.

8.1Требования к сварке металлоконструкций изотермических резервуаров

• высокую производительность и экономическую эффективность сварочных процессов с учетом объемов выполнения сварки;
• высокий уровень однородности и сплошности металла сварных соединений с учетом конкретных условий и требуемого уровня комплекса механических свойств: прочности, пластичности, твердости, ударной вязкости и хладостойкости;
• минимальный уровень деформаций свариваемых металлоконструкций резервуара.

• требуемую геометрическую точность металлоконструкций резервуара, включая меры по компенсации или подавлению термодеформационных процессов усадки сварных швов, которые могут привести к потере устойчивости тонкостенной оболочки корпуса резервуара и образованию вмятин и выпуклостей его поверхности;
• требуемую точность сборки элементов;
• пространственную неизменяемость конструкций в процессе их укрупнительной сборки и установки в проектное положение;
• требуемое качество подготовки и сборки под сварку свариваемых кромок.

• геометрические параметры кромок элементов, подготовленных под сварку (значение угла скоса кромок, зазор в стыке, значение притупления, смещение кромок), должны укладываться в поле допусков, предусмотренных проектом;
• поверхность кромок, и прилегающие к ним зоны шириной 20 мм необходимо зачищать от любых загрязнений;
• сборочные приспособления, закрепляющие кромки свариваемых элементов, должны обеспечивать достаточную прочность и жесткость и исключать чрезмерную усадку швов и перемещения свариваемых элементов.

СП 1325800.2020

8.2Требования к контролю качества при изготовлении и строительстве

Таблица 8.1 Предельные отклонения геометрических параметров элементов конструкции

• визуально-измерительный контроль всех сварных соединений резервуара;
• контроль герметичности (непроницаемости) сварных швов;
• капиллярный метод (цветная дефектоскопия), магнитопорошковая дефектоскопия для выявления поверхностных дефектов с малым раскрытием;

СП 1325800.2020

• физические методы для выявления наличия внутренних дефектов: радиография или ультразвуковая дефектоскопия;
• гидравлические и пневматические прочностные испытания конструкции резервуара.

• мероприятиям по обеспечению прочности и устойчивости конструкций в процессе монтажа;
• качеству сборочно-сварочных работ;
• видам и объемам пооперационного контроля качества работ;
• безопасности и охраны труда;
• охране окружающей среды.

Таблица 8.2 Предельные отклонения радиусов стенок (внутреннего или наружного корпуса) ИР

Таблица 8.3 Предельные отклонения профиля стенок (внутреннего или наружного корпуса) ИР

СП 1325800.2020

шаблоном с радиусом кривизны, равным проектному радиусу измеряемой цилиндрической оболочки и полубазой 350 мм. Предельные допускаемые значения угловатости приведены в таблице 8.4.

Таблица 8.4 Предельная угловатость в местах сварки

Таблица 8.5 Предельная депланация в вертикальных сварных соединениях

9.1Методы расчета и коэффициенты надежности

Расчеты должны проводиться для режимов монтажа, гидропневмоиспытаний, эксплуатации и вывода из эксплуатации. Для режима вывода из эксплуатации проводят расчет на устойчивость внутренней стенки ИР с засыпной теплоизоляцией с учетом увеличения давления сыпучей среды и компенсационных матов при расхолаживании ИР.

СП 1325800.2020

9.2Нагрузки и воздействия

Таблица 9.1 Возможные расчетные сочетания нагрузок

Условные обозначения:

«X» - нагрузку учитывают; «-» - нагрузку не учитывают.

* Вакуум не действует одновременно с внутренним давлением, т.е. рассматривается или внутреннее давление, или вакуум.

• воздействие на стенку резервуара плоской воздушной ударной волны от внешнего взрыва;
• воздействие температуры от пожара на соседнем объекте (существующем трубопроводе горючего газа);
• тепловое воздействие при утечке продукта из внутреннего корпуса ИР;
• исключение из работы любой из подвесок подвесной крыши.

9.3Нагрузки при расчете стенок изотермического резервуара на прочность и устойчивость

• 1) гидростатическое давление при эксплуатации;
• 2) гидростатическое давление при гидроиспытании;
• 3) вес стенки;
• 4) вес колец жесткости на стенке;
• 5) вес перлита в резервном пространстве над стенкой;
• 6) вес компенсирующих матов;
• 7) сила трения перлита о стенку;
• 8) боковое давление перлита.

СП 1325800.2020

Таблица 9.2 Коэффициенты надежности и условий работы

Таблица 9.3 Сочетания нагрузок на внутренний корпус ИР

Таблица 9.4 Сочетания нагрузок на наружный корпус ИР

Условные обозначения: «X» - нагрузку учитывают; «-» - нагрузку не учитывают.

9.4Нагрузки на подвесную крышу

СП 1325800.2020

• собственный вес подвесной крыши и теплоизоляции на ней;
• нагрузки от оборудования и патрубков;
• нагрузки от трубопроводов, поддерживаемых подвесной крышей;
• нагрузки при строительстве.

9.5Активное давление на стенки резервуара от перлитовой засыпки

• ускорение свободного падения где γ - удельный вес перлита ( γ = ρперл g ); g ( g = 9,81 м/с 2 ); ρперл - плотность перлита, т/м³ ; ξ - гидравлический радиус; f - коэффициент трения перлита; e - основание натурального логарифма, e = 2,71828; λ - коэффициент бокового давления перлита; z - расстояние от верха засыпки до расчетного уровня, м.

Гидравлический радиус ξ для ИР, в котором сыпучий материал находится между двумя стенками, вычисляют по формуле

где F - площадь поперечного сечения засыпки, м² ;

O - периметр наружной стенки, м; o - периметр внутренней поверхности засыпки, м;

R - внутренний радиус наружной стенки, м; r - радиус внешней поверхности матов с учетом деформации, м, вычисляют по формуле

где R0 - внутренний радиус внутренней стенки, м; t 1 - толщина первого пояса стенки, м; tm - толщина матов с учетом деформации после засыпки перлита, м.

Силы трения перлита о внутреннюю F тр вн и наружную F тр нар стенки и ИР, кН, определяют по формулам:

где R 2 - радиус наружной поверхности перлита, м;

СП 1325800.2020

R 1 - радиус внутренней поверхности перлита, м.

Равнодействующую силу вертикального давления перлита на уровне низа рассматриваемой секции Qдавл , кН, определяют по формуле

где pv - вертикальное давление перлита, кПа.

Вес перлита в межстенном пространстве над расчетным уровнем P перл , кН, вычисляют по формуле

где Н перл - высота перлитной засыпки от уровня низа рассматриваемой секции до верха массы перлита, м.

9.6Требования к компенсационным матам

Коэффициент упругости матов должен быть не менее 0,44.

Для значения k мат = 0,44 модуль упругости Е мат = 3,266 кПа.

где L МС - ширина межстенного пространства до захолаживания, м; p 1 - давление матов на стенку резервуара при выводе ИР из эксплуатации, кПа;

∆R - изменение радиуса внутреннего резервуара при захолаживании, м;

Толщина матов должна быть не менее расчетной. Маты могут состоять из нескольких слоев.

Давление p 1, умноженное на коэффициент надежности γ f = 1,3, не должно превышать верхнее давление испытаний матов 1,68 кПа (или другое

СП 1325800.2020

верхнее значение давления испытаний конкретной марки матов). Рекомендуемое значение давления p 1 от 1,0 до 1,2 кПа.

На давление p 1 с коэффициентом надежности по нагрузке γ f = 1,3 должен проводиться расчет на устойчивость внутренней стенки ИР.

При захолаживании ИР радиус внутреннего корпуса уменьшается на величину ∆R = α ∙ ∆T ∙ R , где α - коэффициент линейного расширения металла корпуса; ∆T -изменение температуры, °С. При этом освободившееся межстенное пространство заполняется перлитом из резервного запаса, но его давление на стенку при этом не изменяется.

При выводе ИР из эксплуатации для технического обслуживания, обследования или при аварийной ситуации радиус внутреннего корпуса увеличивается, и межстенное расстояние сокращается на величину ∆R = α ∙ ∆T ∙ R .

Уплотненный перлит не деформируется, деформируются только упругие маты, их толщина сокращается также на величину Δ R . При этом давление матов на перлит p 1, кПа, определяют по формуле

где ρпрод - плотность хранимого продукта, т/м³ ;

Н - высота налива, м; zi - расстояние от днища до нижней кромки i -го пояса, м; n 2 - коэффициент надежности по нагрузке для избыточного давления газа, для режима эксплуатации n 2 = 1,2, для режима гидроиспытаний n 2 = 1,25; p р.изб -расчетное внутреннее избыточное давление газа в пространстве под кровлей резервуара, кПа;

R - радиус стенки резервуара, м; с - модуль упругости стали при температуре хранения продукта, кПа;

Е t i - толщина i -го пояса стенки, м.

9.7Требования к проектированию цилиндрических стенок изотермических резервуаров

СП 1325800.2020

• 9.7.1.1 При расчетах на прочность стенки внутреннего корпуса ИР учитывают следующие нагрузки:
• гидростатическое давление;
• внешнее давление перлита;
• весовые нагрузки;
• сила трения перлита о стенку.

Стенка внутреннего корпуса должна удовлетворять как критериям прочности при всех видах воздействий, так и критериям устойчивости.

• 9.7.1.2 Толщину i -го пояса стенки t i , м, достаточную для обеспечения прочности при действии гидростатического и внутреннего избыточного давлений, рассчитывают для каждого пояса стенки резервуара по формуле

где γ n - коэффициент надежности по ответственности сооружения; γ с - коэффициент условий работы:

• для режима хранения продукта, γ с = 0,7 - для первого пояса; γ с = 0,8 - для остальных поясов;
• для режима гидроиспытаний γ с = 0,9 для всех поясов в соответствии с СП 43.13330;

Sy - расчетное сопротивление материала по пределу текучести, кПа.

• 9.7.1.3 Толщина верхнего n -го пояса как для резервуара со стационарной крышей, так и для резервуара, не имеющего стационарной крыши, принимается равной не менее 40 % толщины первого пояса tn ≥ 0,4t1 . Минимальная толщина любого пояса стенки ИР независимо от объема составляет 6 мм.
• 9.7.1.4 Толщина каждого i -го пояса: i = n -1, n -2 и т.д. сверху вниз назначается не менее толщины следующего за ним сверху i +1-го пояса, но так, чтобы выполнялось требование прочности (9.16).
• 9.7.1.5 Для проверки правильности назначения толщин нижних поясов стенки резервуара и их возможной корректировки рекомендуется провести расчет НДС резервуара численным методом под действием всей совокупности действующих нагрузок. Используют следующую расчетную схему:
• 1) стенка резервуара переменной толщины с кольцами жесткости, опирающаяся на днище или окрайку днища;

2) резервуар в сборе, т.е. стенка, днище и крыша.

• 9.7.1.6 Численный расчет стенки и днища, включающий расчет подъема окрайки днища под действием внутреннего давления газа, находящегося над жидкостью, следует выполнять с учетом геометрической нелинейности.
• 9.7.1.7 Критерий прочности стенки резервуара: интенсивность напряжений σi , кПа, и абсолютные значения главных напряжений, σ1 и σ2 , кПа, не должны превышать расчетного сопротивления материала стенки по пределу текучести Sy с учетом коэффициента условий работы и коэффициента надежности:

где σx - осевое напряжение, кПа; σy - кольцевое напряжение, кПа; γ c =0,9 - коэффициент условий работы; γ n - коэффициент надежности по ответственности сооружения.

Главными напряжениями в данном случае являются осевые и кольцевые напряжения, так как τ xy = 0.

9.7.2 Расчет стенки внутреннего корпуса изотермического резервуара на устойчивость

СП 1325800.2020

9.7.2.1 Устойчивость стенки внутреннего корпуса обеспечена при выполнении условия:

где μ - параметр устойчивости (стенка устойчива, если μ ≤ 1) ; γ n - коэффициент надежности по ответственности сооружения; σ1 i - расчетное осевое напряжение для i -го пояса стенки, кПа; σ01 i - критическое осевое напряжение, кПа; p р - расчетное внешнее давление, кПа; p кр - критическое внешнее давление, кПа;

Р верт - расчетная суммарная вертикальная сжимающая нагрузка, кН, составляет сумму снеговой, весовых нагрузок, силы трения перлита и т.п.;

R - радиус стенки резервуара, м; t i - толщина i -го пояса стенки резервуара, м;

Сi - коэффициент, рассчитывают по формулам (9.22 - 9.24);

E - модуль упругости материала стенки резервуара, кПа;

Н экв -высота цилиндрической оболочки однородной толщины, эквивалентная по устойчивости под действием внешнего давления (по величине критического давления); t min - толщина самого тонкого пояса стенки резервуара, м; hi - толщина i -го пояса стенки резервуара, м;

Коэффициент С вычисляют по формулам

СП 1325800.2020

• 9.7.2.2 Расчетное внешнее давление pвв , кПа, при расчете на устойчивость стенки внутреннего корпуса вычисляют по формуле

где γ f =1,3 - коэффициент надежности по нагрузке. p 1 - давление, возникающее при выводе ИР из эксплуатации, кПа;

Если внутренний корпус ИР проектируется с собственной стационарной крышей, то к давлению перлита добавляют расчетный вакуум с коэффициентом надежности γ f =1,2:

где pвак - расчетный вакуум, кПа.

• 9.7.2.3 Расчетное внешнее давление pвн , кПа, при расчете на устойчивость стенки наружного корпуса вычисляют по формуле

где р ветр - давление ветра, кПа;

• 1,2 и 1,4 - коэффициенты надежности по нагрузке к вакууму и давлению ветра;
• 0,5 - коэффициент приведения давления ветра к эквивалентному вакууму.
• 9.7.2.4 При невыполнении критерия устойчивости следует провести анализ причин. При значении параметра устойчивости μ в пределах 1,0 < μ ≤ 1,5 следует либо увеличить толщину поясов стенки резервуара, либо добавить одно или несколько колец жесткости в зависимости от следующих условий:

СП 1325800.2020

• 1) если невыполнение критерия устойчивости обусловлено вертикальными нагрузками, требуется увеличение толщины верхних поясов стенки резервуара, для которых отношение σ1i σ01i близко к 1 (0,8 и более);
• 2) если невыполнение критерия устойчивости обусловлено внешним давлением, т.е. отношение pр pкр близко к 1 (0,8 и более), требуется установка промежуточных колец жесткости (дополнительно, кроме верхнего ветрового кольца).

При μ > 1,5 рекомендуется как увеличение толщины верхних поясов стенки резервуара, так и установка колец жесткости.

• 9.7.2.5 После размещения на стенке резервуара колец жесткости и определения их сечений в соответствии с 9.8 следует произвести поверочный расчет на устойчивость стенки внутреннего корпуса ИР под действием внутреннего давления и осевой силы по приведенным выше формулам. Расчет производят по секциям. Под секцией понимают часть цилиндрической оболочки, заключенной между парой колец жесткости (или днищем и кольцом жесткости). Дополнительными осевыми нагрузками в этом случае являются вес вышерасположенных секций и сила трения перлита о расположенную выше данной секции часть стенки внутреннего корпуса.
• 9.7.2.6 Формула (9.20) для расчета внешнего критического давления применима для оболочек средней длины (или секций оболочки при расчете по секциям), для которых высота оболочки или высота секции оболочки между кольцами жесткости больше половины радиуса оболочки.

Для коротких оболочек при невыполнении этого условия расчет верхнего критического давления следует проводить по общей формуле

где n - число волн в окружном направлении; ν - коэффициент Пуассона.

Выбирают значение n , при котором давление достигает минимума.

9.7.2.7 Формулы расчета верхнего критического давления (9.20), (9.28) применяют для цилиндрических оболочек с шарнирным закреплением торцов. Для стенки резервуара, у которой нижний торец опирается на окрайку днища, а верхний торец подкреплен ветровым кольцом, и, кроме того, имеются дополнительные кольца жесткости, применение указанных формул обеспечивает дополнительный запас устойчивости до 15 %. Для учета условий закрепления торцов секций оболочки допускается в расчет эквивалентной высоты вводить дополнительный корректирующий множитель Hэкв ∗ = 0,9Hэкв , где Н экв вычисляют по формуле (9.21).

9.7.2.8 Расчет верхней критической нагрузки внутреннего корпуса ИР выполняют численными методами в программе, основанной на линейной теории устойчивости оболочек. Критические параметры потери устойчивости следует находить раздельно:

1) при загружении только осевой силой - напряжение σ01;

2) при нагружении только внешним давлением - критическое давление p 0 .

Критерий устойчивости μ ∗ в этом случае вычисляют по формуле

где k 1 , k 2 - коэффициенты согласования численного решения задачи устойчивости по Эйлеру (бифуркации) и экспериментальных значений критических нагрузок, учитывающие несовершенства формы оболочки, k 1 = С / 0,605, k 2 = 0,6; С - коэффициент, вычисляемый по формулам (9.22) - (9.24).

9.8Расчет сечений промежуточных колец жесткости

СП 1325800.2020

где p р - расчетное внешнее давление, кПа (МПа);

R - радиус стенки резервуара, м;

Н эквmax - эквивалентная высота оболочки толщиной t min, максимальная сверху или снизу, м; n - число волн в кольцевом направлении при потере устойчивости;

Е - модуль упругости материала, кПа (МПа).

При вычислении момента инерции в сечение кольца допускается включать части оболочки, расположенные выше и ниже кольца на высоту 16 t в каждую сторону, где t -толщина стенки обечайки в месте расположения кольца. Момент инерции находится относительно нейтральной оси такого сечения.

Число волн n * определяют по формуле

где R - радиус стенки резервуара, м;

H - высота налива, м; t - средняя толщина обечайки (секции обечайки), м.

9.9Требования к проектированию днищ резервуаров

где t a - толщина окрайки, м;

Sy - расчетное сопротивление материала окрайки днища по пределу текучести, кПа; ρпрод - плотность жидкости, т/м³ ; g = 9,81 м/с 2 - ускорение свободного падения;

Н - высота налива жидкого продукта, м.

где D - диаметр резервуара, м.

9.10Расчет пеностекла

СП 1325800.2020

9.11Требования к проектированию стационарной крыши

• равномерно распределенная нагрузка 1,2 кН/м² на расчетную площадь неподвижной крыши, воздействующая на крышу наружного корпуса ИР; эта нагрузка не должна сочетаться со снеговой нагрузкой и нагрузкой от внутреннего отрицательного давления;
• равномерно распределенная нагрузка 2,4 кН/м², воздействующая на платформы и переходные лестницы снаружи ИР;
• равномерно распределенная нагрузка 0,5 кН/м², воздействующая на подвесную крышу и платформы и переходные лестницы внутри корпуса ИР во время монтажа и обслуживания;
• сосредоточенная нагрузка 5 кН, на площадь 300 × 300 мм, прилагаемая к платформам и переходным лестницам снаружи ИР; сосредоточенная нагрузка не сочетается с равномерно распределенной;
• сосредоточенная нагрузка 1,5 кН, на площадь 300 × 300 мм, прилагаемая к подвесной крыше, платформам и переходным лестницам внутри корпуса ИР во время монтажа и обслуживания; сосредоточенная нагрузка не сочетается с равномерно распределенной нагрузкой.

• конусная;
• сферическая купольная двоякой кривизны;
• сферический ребристо-кольцевой купол типа «зонт».

где D - диаметр резервуара, м.

СП 1325800.2020

Минимальную толщину покрытия конусной крыши ИР вычисляют по формуле

где p р.изб. - расчетное внутреннее избыточное давление, кПа;

R - номинальный радиус стенки резервуара, м; α - угол конусности крыши от горизонта;

Sy - расчетное сопротивление материала по пределу текучести, кПа; φ - коэффициент прочности сварного шва:

• для одностороннего шва с усилением (валиком) при сварке только сверху φ = 0,35;
• для шва с валиками при сварке с обеих сторон φ = 0,65;
• для стыкового шва с полным проплавлением с подкладным листом или без него φ = 0,70;
• для стыкового шва с полным проплавлением и выборочным радиографическим контролем φ = 0,85;
• для стыкового шва с полным проплавлением и 100 % радиографическим контролем φ = 1.

где γ - коэффициент формы:

• для сферической крыши двоякой кривизны γ =0,5;
• для ребристо-кольцевого купола типа «зонт», состоящего из набора секторов одинарной кривизны, γ =1,0.

RR - радиус кривизны крыши, м.

где Rкр - радиус кривизны крыши, м; r - радиус стенки резервуара, м;

F - площадь сечения опорного кольца крыши, м² .

На удалении от края крыши напряжение в покрытии становится равным безмоментному напряжению в сферической оболочке. Безмоментное напряжение σ , кПа, определяют по формуле

СП 1325800.2020

Wh - эффективная ширина крыши (участок, включенный в расчет), мм;

Wс - эффективная ширина стенки (участок, включенный в расчет), мм; L - величина свеса крыши, мм; t - толщина элементов, мм

Рисунок 9.1 -Варианты исполнения опорного узла крыши резервуара

СП 1325800.2020

Wh - эффективная ширина крыши (участок, включенный в расчет), мм; W с - эффективная ширина стенки (участок, включенный в расчет), мм; t - толщина элементов, мм

Рисунок 9.2 -Варианты исполнения опорного узла крыши резервуара при толщине листа крыши ≤ 6 мм

Рисунок 9.3 - Недопустимые варианты исполнения опорного узла крыши резервуара

СП 1325800.2020

где γ с = 0,6 - коэффициент условий работы.

В площадь сечения опорного кольца F допускается включать часть крыши длиной wr = 0,6√Rtr и часть стенки резервуара общей длиной ww = 0,6√Rtw (рисунки 9.1, 9.2).

где p - расчетное давление, кПа;

PLR - вес стенки, крыши и всех прочих элементов (рабочих площадок, люков, теплоизоляции и т.п.), передающийся на днище через стенку, кН.

11.1Требования к анкерным креплениям резервуара

где N - количество анкеров.

где qmax - максимальное значение погонной нагрузки, кН/м; β - угол между направлением ветра и направлением на расчетную точку из центра координат на плане резервуара, град.;

R радиус наружного корпуса ИР, м;

D - диаметр наружного корпуса ИР, м.

Максимальную и минимальную нагрузку на анкеры Q , кН/м, вычисляют по формуле

где р р.изб. - расчетное внутреннее избыточное давление, кПа; p wR - давление ветра на крышу изнутри резервуара - «ветровой отсос», кПа, принимают согласно СП 20.13330;

M w - момент ветровой нагрузки на стенку резервуара, где плечо силы давления ветра - половина высоты стенки; ветровую нагрузку вычисляют согласно СП 20.13330;

W 1 - вес крыши, стенки и дополнительного оборудования, установленного на крыше и стенке, с учетом коэффициентов надежности по нагрузке для каждой из составляющих веса.

При расчете веса W 1 из номинальной толщины элементов резервуара вычитается припуск на коррозию. Вес днища и снеговую нагрузку не учитывают.

СП 1325800.2020

равномерно по периметру стенки. Расстояние между анкерами при отсутствии сейсмичности не должно превышать 3 м.

11.2Требования к фундаменту резервуара

• в пределах кольца, ограниченного радиусами 300 мм внутрь стенки внутреннего корпуса и 300 мм наружу от стенки внутреннего корпуса, отклонения верхней поверхности ростверка от средней высотной отметки между любыми точками не должны превышать ±6 мм;
• в тех же пределах отклонения от средней высотной отметки между точками, удаленными друг от друга на расстояние 10 м, не должны превышать ±3 мм;
• на всей площади ростверка любые отклонения от горизонтальной плоскости не должны превышать 15 мм.