СП 88.13330.2014 «Защитные сооружения гражданской обороны»

5.1Объемно-планировочные решения

К основным относятся: помещения для укрываемых, пункты управления, медицинский и санитарный пост (пункт). Санитарный пост допускается размещать на площади помещения для укрываемых без выделения его объема капитальными строительными конструкциями (перегородками).

К вспомогательным относятся: фильтровентиляционные помещения (ФВП), помещения со средствами регенерации, санитарные узлы, защищенные дизельные электростанции (машинные залы, узлы охлаждения ДЭС, помещения хранения топлива), электрощитовая, помещения для хранения продовольствия, технической и питьевой воды, помещение хранения средств индивидуальной защиты, станция перекачки, баллонная, тамбур-шлюз, тамбуры, а также такие вспомогательные сооружения, как лестничные спуски (шахты с оголовками), тоннели, предварительные тамбуры, воздухозаборные и выхлопные каналы, расширительные камеры, камеры фильтров, камеры гравийных охладителей, вытяжные камеры.

5.2Помещения основного назначения

При определении объема на одного укрываемого следует учитывать объемы всех помещений в зоне герметизации, за исключением ДЭС, тамбуров, тамбуров-шлюзов и расширительных камер.

СП 88.13330.2022

Площадь основных помещений, занимаемая не демонтируемым и не применяемым для убежища оборудованием, в норму на одного укрываемого не входит.

Число мест для лежания должно быть равно:

• 15 % вместимости сооружения - при одноярусном расположении нар;
• 20 % вместимости сооружения - при двухъярусном расположении нар;
• 30 % вместимости сооружения - при трехъярусном расположении нар.

Таблица 5.1

Примечание - Продольный ряд принимают по стороне здания с бóльшим, а поперечный - с меньшим числом разбивочных осей.

На предприятиях с числом работающих в наибольшей работающей смене до 600 чел. в убежище вместо пункта управления надлежит оборудовать телефонную и радиотрансляционную точки для связи с местным органом, уполномоченным на решение задач в области гражданской обороны.

Пункт управления следует размещать в убежище с защищенным источником электроснабжения.

Рабочую комнату и комнату связи пункта управления следует располагать вблизи одного из входов и отделять от помещений для укрываемых негорючими (НГ) перегородками с пределом огнестойкости в соответствии с [1, таблица 23].

Общее число работающих в пункте управления предприятия должно быть не более 10 чел., норма площади на одного работающего - 4 м² .

Санитарные посты предусматривают в виде пространства выгороженного ширмами или быстровозводимыми перегородками вблизи входов в сооружение.

5.3Помещения вспомогательного назначения

Размеры ФВП следует определять в зависимости от габаритов оборудования и площади, необходимой для его обслуживания.

Противопыльные фильтры в системах вентиляции с электроручными вентиляторами должны быть с защитным экраном, при их размещении внутри ФВП, исключающим возможность прямого облучения обслуживающего персонала. Толщины защитного экрана и стен, отделяющих противопыльные фильтры от смежных помещений убежища, должны быть не менее значений, указанных в таблице 5.2.

Таблица 5.2

В многоэтажных убежищах ФВП следует размещать на нижнем этаже.

Площади вспомогательных помещений убежищ следует принимать согласно приложениям Б и В.

Таблица 5.3

СП 88.13330.2022

Ширина прохода между двумя рядами кабин уборных или между рядом кабин и расположенных против них писсуаров должна быть 1,5 м, а между рядом кабин уборных и стеной или перегородкой - 1,1 м.

Число помещений для хранения продовольствия принимают из расчета - одно помещение на 600 укрываемых. Помещения следует располагать рассредоточенно в различных местах убежища. Не допускается располагать указанные помещения рядом с санузлами и медицинскими комнатами. Помещения оборудуют стеллажами заводского или индивидуального изготовления. Высота стеллажей не нормируется, при этом минимальное расстояние от верхней полки стеллажа до выступающих частей потолка должна быть не менее 0,5 м.

Под полом станции предусматривают резервуар для приема и откачки дренажных вод. Вход в резервуар должен быть через люк в полу станции. Резервуар необходимо оборудовать «дыхательным» трубопроводом, связанным с наружной атмосферой.

5.4Защищенные входы и выходы

Число и ширину входов определяют при проектировании в зависимости от вместимости убежища и количества укрываемых, приходящихся на один вход K ук.

Ширину входа b определяют по следующим формулам:

• при радиусе сбора укрываемых до 500 м и K ук ≤ 1000 чел.

• при радиусе сбора укрываемых от 500 до 1000 м (и более для ПРУ) и ук 750 чел. K ≤

В случае, когда число укрываемых превышает указанное количество человек, ширину входов, определяемую по формуле (5.1) или (5.2), необходимо увеличить во столько раз, во сколько число укрываемых превышает приведенные значения.

Во всех случаях число входов должно быть не менее двух. В убежищах вместимостью до 300 чел. допускается устраивать один вход, при этом вторым входом может быть аварийный (эвакуационный) выход в виде тоннеля внутренними размерами не менее 1,2×2,0 м и дверным проемом размерами 0,8×1,8 м, если он не является путем эвакуации при пожаре.

Подъемно-поворотные ворота для транспорта без устройств для ручного открывания при расчете путей эвакуации из здания не учитывают.

• с территории предприятия;
• из незащищенных помещений подвалов;
• из первого этажа производственных и других зданий через самостоятельную лестничную клетку;
• из общих лестничных клеток, без выходов из пожароопасных помещений.

В многоэтажных убежищах входы для пропуска людей следует устраивать в уровне первого (сверху) этажа. При невозможности размещения всех входов в уровне первого этажа допускается их устройство в уровне второго этажа. Между этажами следует устраивать лестницы или пандусы.

На одной стороне убежища допускается предусматривать несколько входных проемов.

Конструктивно-планировочные параметры входов возвышающихся и встроенных в первые этажи убежищ должны обеспечивать необходимую защиту от проникающей радиации и исключать возможность прямого попадания излучения в защищенные помещения. Для этого во входах следует предусматривать устройство поворотов под углом 90° или экранов напротив дверных проемов с перекрытиями между экранами и убежищами. Защитные толщины экранов и перекрытий принимают по расчету на радиационное воздействие.

В северной строительно-климатической зоне входы во встроенные убежища должны быть размещены ближе к углам зданий и в стенах, расположенных параллельно направлению преобладающих ветров (по направлению ветров зимнего периода).

При наличии в помещениях, приспосабливаемых под убежища, материалов в соответствии с классификацией, приведенной в [1], гардеробных и мастерских по ремонту одежды и обуви выход на первый этаж следует предусматривать через отдельные лестничные клетки, ведущие до первого этажа, а также допускается применять для выхода общую лестничную клетку, устраивая для этих помещений обособленные выходы наружу, отделенные от остальной части лестничной клетки глухими негорючими ограждающими конструкциями с пределом огнестойкости не менее REI 90.

СП 88.13330.2022

Во встроенных убежищах, используемых в мирное время в качестве складских помещений, должно быть не менее одного входа с территории предприятия.

Для убежищ вместимостью более 600 чел. вместо двухкамерного тамбур-шлюза допускается устройство при двух входах однокамерных тамбур-шлюзов.

Площадь каждой камеры тамбур-шлюза при ширине дверного проема 0,8 м должна быть 8 м² , а при ширине 1,2 м - 10 м² .

В наружной и внутренней стенах тамбур-шлюза следует предусматривать защитногерметические двери. Защитно-герметические двери должны открываться наружу, по ходу эвакуации людей из убежища. Расстояние со стороны петель дверей до стены должно быть не менее 350 мм.

Двери в тамбурах следует предусматривать: в наружной стене -защитногерметические, во внутренней стене - герметические. Двери должны открываться наружу -по ходу эвакуации людей из убежища.

Вход в расширительную камеру из помещений в пределах контура герметизации должен быть оборудован двумя герметическими ставнями, а из помещения ДЭС - одной.

Уклон лестничных маршей должен быть не более 1:1,5, а пандусов - 1:6.

Ширина тамбур-шлюза, ширина и длина тамбура и предварительного тамбура при распашных дверях должна быть на 0,6 м больше ширины дверного полотна.

Во встроенных убежищах вместимостью 600 чел. и более аварийный выход следует оборудовать в виде тоннеля с внутренними размерами не менее 1,2×2,0 м. При этом выход из убежища в тоннель необходимо осуществлять через тамбур, оборудованный защитногерметической и герметической дверями размерами не менее 0,8×1,8 м.

Тоннель аварийного выхода, совмещенного с входом в убежище, допускается предусматривать для размещения однокамерного тамбур-шлюза.

В отдельно стоящих убежищах допускается один из входов, расположенных вне зоны возможных завалов, проектировать как аварийный выход.

Аварийные выходы следует располагать выше уровня грунтовых вод. Превышение отметки уровня грунтовых вод относительно пола аварийного выхода допускается не более 0,3 м, а в аварийном выходе, совмещенном со входом - не более 1,0 м.

В условиях высокого уровня грунтовых вод аварийный выход допускается проектировать через покрытие в виде защищенной шахты без подходного тоннеля. При совмещении шахтного аварийного выхода со входом следует предусматривать лестничный спуск. Высоту оголовка шахты определяют расчетом.

При расстоянии от здания до оголовка равном высоте здания и более допускается вместо оголовка устраивать лестничный спуск с поверхности земли.

Выход из убежища в тоннель размерами 0,9×1,3 м должен быть оборудован защитно-герметическими и герметическими ставнями, устанавливаемыми соответственно с наружной и внутренней стороны стены тамбура.

Удаление оголовков в зависимости от высоты и типа зданий принимают по таблице 5.4.

Таблица 5.4

При удалении оголовков на расстояния менее указанных в таблице 5.4 их высота должна определяться по интерполяции между значениями 0,5 м и 1,2 м или 1,2 м и высотой оголовка в пределах контура разрушенного здания, равной h ог = 0,15 Н м для производственных многоэтажных и h ог = 0,18 Н м для административно-бытовых и жилых многоэтажных зданий.

В стенах оголовка высотой 1,2 м следует предусматривать проемы размерами 0,6×0,8 м, оборудуемые жалюзийными решетками, открываемыми внутрь. При высоте оголовка менее 1,2 м в покрытии следует предусматривать металлическую решетку, открываемую вниз, размерами 0,6×0,6 м.

• удаление павильонов входов, используемых в качестве аварийных выходов, на расстояние меньше приведенного в таблице 5.4 при условии устройства двух входов, разнесенных на противоположные стороны убежищ и оборудованных тамбурамишлюзами;
• во входах, совмещенных с аварийными выходами, предусматривать оголовки с устройством в них лестничных маршей (спусков) и защитно-герметических и герметических дверей размерами 0,8×1,8 м. В этом случае устройство тамбура не предусматривают. Герметическую дверь устанавливают при выходе из убежища в тоннель.

Павильоны, защищающие входы от атмосферных осадков, должны быть выполнены из легких негорючих материалов.

В тамбур-шлюзах должны быть предусмотрены переговорные устройства.

5.5Конструктивные решения

СП 88.13330.2022

Помещения, приспосабливаемые под убежища, должны быть герметичными.

Таблица 5.5

Конструктивные схемы убежищ должны обеспечивать прочность, устойчивость и пространственную жесткость сооружения в целом, а также отдельных его элементов на всех стадиях возведения и эксплуатации.

Рекомендуется применять каркасную схему.

Бескаркасная схема допускается при соответствующем обосновании.

Для обеспечения пространственной жесткости каркаса вновь строящейся надземной части здания при воздействии эксплуатационных нагрузок допускается устройство «стыков по жесткой схеме» каркаса надземной части с покрытием убежищ, рассчитанных на разрушение надземных конструкций при особом сочетании нагрузок и сохранении при этом прочности и герметичности покрытия убежищ.

В случае, если отметка пола убежища ниже уровня грунтовых вод более, чем на 2 м, фундаментную плиту и наружные стены убежищ следует проектировать из монолитного железобетона с надежной гидроизоляцией, предусматривая индустриальные способы их возведения и непрерывную укладку бетонной смеси при бетонировании.

В зоне возможного затопления несущие конструкции убежищ следует проектировать из монолитного железобетона с оклеечной гидроизоляцией.

Для монолитных конструкций следует предусматривать унифицированные размеры, позволяющие применять инвентарную опалубку, а также укрупненные пространственные и плоские арматурные каркасы.

Бетонные блоки следует применять в стенах, работающих на сжатие при малых эксцентриситетах продольных сил, не превышающих значений, указанных в 10.4.9.

При проектировании стен из сборных конструкций необходимо предусматривать заполнение швов между стеновыми панелями и заделку их в паз фундаментной плиты или ленточного фундамента бетоном или раствором. В водонасыщенных грунтах следует заполнять швы и заделывать панели водонепроницаемым бетоном (раствором) на безусадочном или расширяющемся и самонапрягающемся цементе, либо на портландцементе с уплотняющими добавками, либо гидроизоляционными смесями по ГОСТ 31189. Также следует предусмотреть гидроизоляцию швов бетонирования, примыканий, стыков конструкций и статичных трещин гидроизоляционными смесями по ГОСТ 31189.

Места сопряжения стен (углы примыкания, пересечения), выполненные из каменных материалов и бетонных блоков, следует усиливать арматурой класса А240 в виде отдельных стержней или сеток (СП 63.13330).

При проектировании наружных стен, встроенных в первые этажи убежищ следует применять монолитный железобетон или комплексные конструкции, состоящие из монолитного железобетона и каменной кладки, расположенной с наружной стороны.

При расстоянии между подошвой фундамента и наивысшим уровнем грунтовых вод менее 0,5 м следует проектировать сплошную монолитную железобетонную фундаментную плиту. Монолитную железобетонную плиту следует проектировать также

СП 88.13330.2022 в сложных гидрогеологических условиях и в районах распространения многолетнемерзлых грунтов.

Для стен и колонн, возвышающихся в отдельно стоящих и встроенных в первые этажи убежищ, следует применять монолитные железобетонные ленточные фундаменты, расположенные в двух взаимно перпендикулярных направлениях.

Конструкцию полов в защитных сооружениях следует выбирать в зависимости от требований к их применению в мирное время.

В районах распространения многолетнемерзлых грунтов фундаменты тоннелей входов и аварийных выходов должны быть отдельны от основного сооружения.

Входные двери помещений для хранения продовольствия должны быть сплошными (без пустот), обитыми кровельной оцинкованной сталью на высоту 0,5 м. На дверях следует предусматривать установку замков.

Рисунок 5.1 - Податливые опоры в виде сминаемых вставок кольцевого сечения

Допускается проектировать податливые опоры в виде сминаемых вставок кольцевого сечения с переходом в стадию отвердения при соответствующем теоретическом обосновании.

Рисунок 5.2 - Схема расстановки податливых опор в основании вертикальных несущих стен убежищ

Расчет вертикальных наружных конструкций на особое сочетание нагрузок производится без учета влияния податливости опор в соответствии с требованиями разделов 9 и 10.

СП 88.13330.2022

а - у наружной стены; б - в середине убежища

Рисунок 5.3 - Схема расстановки податливых опор и неподвижных стен для восприятия горизонтальной динамической нагрузки

Высота внутренних дверных проемов убежищ с податливыми опорами должна быть увеличена на величину наружного диаметра податливой опоры DПО относительно требований использования их в мирное время.

Сети и коммуникации для функционирования убежищ следует прокладывать через неподвижные конструкции. Допускается также прокладывать коммуникации и сети в теле фундаментной плиты.

На вводах коммуникаций, обеспечивающих внешние связи помещения, приспосабливаемого под убежище, с другими помещениями, а также для функционирования систем внутреннего оборудования после воздействия расчетной нагрузки, следует предусматривать компенсационные устройства.

Проектировать компенсационные устройства и дверные проемы следует с учетом возможной осадки сооружения, определяемой расчетом.

Рисунок 5.4 - Принципиальная схема устройства узла с податливой опорой

5.6Гидроизоляция и герметизация

СП 88.13330.2022

Для гидроизоляционных покрытий в зависимости от назначения и вида следует выбирать материалы с высокой адгезией, прочностью, отсутствием усадки, значительной сопротивляемостью разрыву, водои паронепроницаемостью, наибольшим относительным удлинением, а при наличии агрессивных грунтовых вод - стойкие к их воздействию.

В северной строительно-климатической зоне, независимо от принципов использования многолетнемерзлых грунтов (I и II), гидроизоляция заглубленных в грунт конструкций должны быть стойкой к замораживанию и пригодной к условиям работы при отрицательных температурах.

Во всех случаях гидроизоляция должна быть совмещена с антикоррозийной защитой и защитой фундаментов и других подземных частей зданий и сооружений от вспучивания.

При проектировании таких убежищ необходимо определять зоны возможного появления трещин в ограждающих конструкциях и ширину их раскрытия при неблагоприятных расчетных случаях воздействия. Конструкцию гидроизоляционного покрытия следует определять с учетом возможного деформирования его без разрыва и потери изоляционных свойств.

где Km - коэффициент, зависящий от соотношения физико-механических свойств гидроизоляционных материалов и мастики, принимаемый по таблице 5.6;

Таблица 5.6

Еm - модуль деформации гидроизоляционного материала, кгс/см² , принимаемый по таблице 5.7; ε m - относительное удлинение гидроизоляционного материала, принимаемое по таблице 5.7;

RS - расчетное сопротивление гидроизоляционного материала растяжению, кгс/см² , принимаемое по таблице 5.7; t - толщина гидроизоляционного материала, см;

RG - расчетное сопротивление мастики сдвигу, принимаемое по таблице 5.8, кгс/см² ;

F α - расчетная нагрузка на гидроизоляцию, кгс/см² ; μ - коэффициент трения песка по гидроизоляционному покрытию, принимаемый по таблице 5.8.

Таблица 5.7

Примечания

1 При применении других гидроизоляционных материалов значение расчетного сопротивления и модуля деформации принимают по данным предприятия-изготовителя.

2 При промежуточных значениях времени нарастания нагрузки значения RS , RG и Еm допускается принимать по интерполяции.

Таблица 5.8

Максимальная ширина раскрытия трещин в местах сопряжения железобетонных конструкций должна быть не более 0,5 см.

СП 88.13330.2022

Для случаев, когда значения ат меньше значений максимальной ширины трещины в конструкции сооружения, необходимо предусматривать применение гидроизоляционных материалов с более высокими прочностными характеристиками, увеличивать число слоев гидроизоляционного покрытия или предусматривать местные усиления гидроизоляции в зоне образования трещин.

где RG; F α и μ - см. формулу (5.3).

Закладные части для ввода кабелей, воздуховодов, труб водопровода и теплоснабжения и для выпусков канализации следует устраивать в виде стальных патрубков с наваренными в их средней части фланцами. Установку закладных частей в ограждающие конструкции следует предусматривать до бетонирования.

В закладных (трубчатых) частях после прокладки кабелей электроснабжения и связи должна быть предусмотрена заливка свободного пространства кабельной мастикой. В других вводах свободное пространство внутри закладных частей следует заполнять уплотнительными прокладками.

Для многоэтажных убежищ значение эксплуатационного подпора Р при фильтровентиляции определяют по формуле

где а - расстояние от оси воздухозаборного отверстия оголовка до пола нижнего этажа убежища, м; h - высота верхнего этажа убежища, м; ρн, ρс - объемная масса наружного воздуха и воздуха в сооружении при зимних расчетных температурах.

В проекте на плане сооружения указывают все линии герметизации убежища и средства, обеспечивающие герметизацию входов и мест прохода коммуникаций.

6.1Объемно-планировочные решения

В неканализованных противорадиационных укрытиях допускается предусматривать помещение для выносной тары.

Для противорадиационных укрытий, оборудуемых в существующих зданиях и сооружениях, следует принимать:

• трехъярусное расположение нар при высоте помещений 2,9 м и более;
• двухъярусное расположение нар при высоте помещений от 2,15 до 2,9 м.

При размещении противорадиационных укрытий в подвалах, подпольях, погребах и других заглубленных помещениях высотой 1,7 -1,9 м следует предусматривать одноярусное расположение нар, при этом нормативное значение площади пола основных помещений на одного укрываемого должно составлять 0,6 м² .

Основные помещения укрытий оборудуют местами для лежания и сидения.

Места для лежания должны составлять не менее 15 % при одноярусном, 20 % при двухъярусном и 30 % при трехъярусном расположении нар от общего числа мест в укрытии. Места для лежания следует принимать размерами 0,55×1,8 м.

В противорадиационных укрытиях допускается проектировать санитарный узел из расчета обеспечения 50 % укрываемых. Для остальных укрываемых пользование санитарными приборами следует предусматривать в соседних с укрытием помещениях.

При ручном приводе вентилятора противопыльные фильтры должны быть отделены от вентиляционных помещений и помещений для укрываемых защитным экраном или стеной, исключающей возможность прямого облучения обслуживающего персонала. Толщину защитных экранов и стен принимают по таблице 5.2.

СП 88.13330.2022

В укрытиях вместимостью до 50 чел. вместо помещения для загрязненной одежды допускается предусматривать устройство при входах вешалок, размещаемых за занавесями. 6.1.8 Число входов в противорадиационное укрытие должно быть не менее двух. При вместимости укрытия до 50 чел. допускается устройство одного входа, при этом вторым аварийным (эвакуационным) выходом должен быть люк размерами 0,6×0,9 м с вертикальной лестницей или окно размерами 0,75×1,5 м с приспособлением для выхода.

Общую ширину входов для мирного времени в помещениях, приспосабливаемых под противорадиационные укрытия, следует принимать из расчета не менее 0,6 м на 100 чел., работающих в помещениях, но ширина каждого из входов должна быть не менее 0,8 м.

6.2Конструктивные решения

Ослабление радиации внешнего облучения при радиоактивном заражении местности следует определять расчетом в соответствии с указанной в задании на проектирование степенью ослабления радиации внешнего облучения.

Масса 1 м² заделки должна соответствовать аналогичной массе ограждающих конструкций или быть не менее значений, определяемых расчетом по ослаблению излучения с учетом степени ослабления радиации.

• устройства пристенных экранов из камня или кирпича;
• укладки мешков с грунтом и т. п. у наружных стен надземных помещений на высоту 1,7 м от отметки пола;
• обвалования выступающих частей стен подвалов (подполий) на полную высоту;
• укладки дополнительного слоя грунта на перекрытии и установки в связи с этим поддерживающих прогонов (балок) и стоек;
• заделки лишних проемов в ограждающих конструкциях и устройства стенокэкранов во входах (въездах).

Все перечисленные мероприятия должны быть проведены в период перевода помещений на режим ПРУ.

Устройство вентиляционного помещения и установку в нем оборудования проводят заблаговременно.

Место установки стенки-экрана определяют условиями эксплуатации, а расстояние от входного проема до экрана должно быть на 0,6 м больше ширины полотна двери (ворот). Размеры стенки-экрана в плане следует назначать из условия ослабления и минимального попадания излучения в помещения для укрываемых через входы.

Высота стенки-экрана должна быть не менее 1,7 м от отметки пола.

7.1Объемно-планировочные решения

СП 88.13330.2022 санитарный пост (пункт) площадью 8 м² , но не менее одного поста на сооружение. При вместимости 900 -1200 чел., кроме санитарных постов (пунктов), следует предусматривать медицинский пункт площадью 18 м² , при этом на каждые 100 укрываемых сверх 1200 чел. площадь медпункта увеличивают на 1 м² .

• помещение (место) для размещения санитарного поста (пункта) площадью не менее 8 м² . Санитарные посты предусматривают в виде выгороженного пространства ширмами или быстровозводимыми перегородками вблизи входов в сооружение. Оснащение санитарного поста (пункта) не нормируют;
• помещение (место) для размещения выносной тары. Помещения для выносной тары (вспомогательные) предусматривают в виде выгороженного пространства ширмами или быстровозводимыми перегородками. Виды и типы выносной тары не нормируют.

7.2Конструктивные решения

8.1Общие положения

• убежища ГО блок-модульного типа (У ГО БМТ);
• противорадиационные укрытия ГО блок-модульного типа (ПРУ ГО БМТ);
• укрытия ГО блок-модульного типа (Укр ГО БМТ).

Монтаж и наладку инженерного оборудования технических систем и систем жизнеобеспечения ЗС ГО БМТ осуществляют в заводских условиях в соответствии с требованиями ГОСТ Р 42.4.08.

8.2Объемно-планировочные решения

Высота скамей первого яруса должна быть 0,45 м, нар второго яруса - 1,4 м и третьего яруса - 2,0 м от пола. Расстояние от верхнего яруса нар до выступающих конструкций покрытия должно быть не менее 0,7 м.

8.3Конструктивные решения

СП 88.13330.2022

целом, а также отдельных его элементов на всех стадиях возведения и эксплуатации. Рекомендуется применять коробчатую конструктивную схему с жесткими узлами.

8.3.6. Пространство между блок-модулями для обеспечения равномерной передачи нагрузки следует принимать не менее 100 мм и засыпать песком повышенной и средней крупности.

9.1Нагрузки и их сочетания

Конструкции, кроме того, должны быть проверены расчетом на основное сочетание нагрузок и воздействий, а также на возникающие усилия и сохранность герметичности защитных сооружений при возможной осадке отдельных нагруженных опор (колонн) от эксплуатационной нагрузки надземной части здания.

Конструкцию междуэтажного перекрытия должны рассчитывать на вертикальную нагрузку от инерционных сил, возникающих в процессе движения сооружения. Направление нагрузки следует принимать симметричным, т.е. нагрузка может действовать снизу вверх и сверху вниз.

Ограждающие и несущие конструкции убежищ, укрытий, заглубленных помещений, а также сооружений подземного пространства, включая метрополитены должны быть рассчитаны на фугасное и осколочное действия обычных средств поражения, в соответствии с приложением А.

Несущие конструкции встроенных убежищ должны быть проверены расчетом на частичное обрушение наземного здания, при условии, что нагрузка от 0,5 массы обрушаемых конструкций с площади, равной площади убежища, с учетом коэффициента динамичности, равного 1,2, превышает нагрузку от действия избыточного давления воздушной ударной волны, согласно требованиям СП 63.13330, СП 385.1325800, разделов 9 и 10 и приложения А.

Несущие конструкции встроенных укрытий, заглубленных помещений, а также сооружений подземного пространства, включая метрополитены мелкого заложения, должны быть проверены расчетом на падение части вышерасположенной конструкции весом 1,2 т и размерами 0,4 × 0,4 × 3 м с высоты 5 м при частичном обрушении наземного здания, выполненного из сборных железобетонных конструкций.

При выполнении наземного здания из монолитного железобетона проверку несущих конструкций встроенных укрытий, заглубленных помещений, а также сооружений подземного пространства, включая метрополитены мелкого заложения, на падение вышерасположенных конструкций допускается не выполнять.

СП 88.13330.2022

равными единице. Защитные сооружения рассчитывают на однократное воздействие нагрузки.

9.2Динамические нагрузки от воздействия ударной волны

Принимается одновременное загружение всех конструкций. При этом динамическую нагрузку Рn , кПа, принимают равномерно распределенной по площади и приложенной нормально к поверхности конструкции. а , б - при полном заглублении встроенного убежища ( а ) и с примыканием ( б ) к помещению подвала, не защищенного от ударной волны; в , г - при неполном заглублении убежищ, обвалованных грунтом, с выносом бровки откоса на расстояние, соответственно больше ( в ) и меньше ( г ) отношения ( h 1 + h 2) n 0 -1 ; д - при неполном заглублении убежища с открытыми участками стен ( h ≤ 1,5 м); е - при полном заглублении убежища и при уровне грунтовых вод выше отметки пола убежища; ж , з - при расположении убежища в многолетнемерзлых грунтах, при использовании основания по принципу 1 ( ж ) и по принципу 2 ( з ); и , к , л - для убежищ, встроенных в первые этажи зданий при совмещении стен убежища и здания ( к ), с примыканием стен к внутренним помещениям здания ( к ), при расположении убежищ внутри этажа ( л ); м - при расположении убежищ под подвальными помещениями (техническими подпольями)

Рисунок 9.1 - Схемы приложения динамических нагрузок на конструкции убежищ

СП 88.13330.2022

Таблица 9.1

Таблица 9.2

1 K б - коэффициент бокового давления, принимаемый по таблице 9.3 или СП 22.13330. При наличии данных инженерных изысканий следует принимать K б = 0,4 для песков с коэффициентом водонасыщения Sr < 0,5 и K б = 0,6 для глины с показателем текучести 0,75 < IL < 1.

• 2 K отр - коэффициент, учитывающий отражение ударной волны и принимаемый по таблице 9.4.

Таблица 9.3

СП 88.13330.2022

Таблица 9.4

Таблица 9.5

Таблица 9.6

СП 88.13330.2022

Примечания

1 K в - коэффициент, принимаемый по таблице 9.7.

2 Р ст -нагрузка, равная динамической нагрузке на наружные стены убежищ в месте расположения входа, определяемая по 9.2.3.

Таблица 9.7

СП 88.13330.2022

Примечания

• 1 Над чертой приведены значения для входов из помещений первого этажа и лестничных клеток с площадью проемов от 10 % до 50 %, под чертой - с площадью проемов более 50 %, а также для входов из помещений с легко разрушаемыми конструкциями.
• 2 Для входов из помещений с площадью проемов в ограждающих конструкциях менее 10 % коэффициент K в следует принимать равным 90 % коэффициентов K в из помещений с площадью проемов от 10 % до 50 %.
• 3 При отсутствии в задании на проектирование данных о площади проемов в ограждающих конструкциях здания, их значение следует принимать 50 %.

9.3Динамические нагрузки для расчета быстровозводимых убежищ, размещаемых на поверхности земли

Рисунок 9.2 - Схема приложения динамической нагрузки на конструкции быстровозводимых убежищ

9.4Эквивалентные статические нагрузки

Таблица 9.8

Примечания

1 K Д - коэффициент динамичности, принимаемый по таблице 9.9.

2 При расчете покрытий отдельно стоящих убежищ на поперечную силу эквивалентностатическую нагрузку принимают с учетом K Д, увеличенным на 10 %.

• 3 При определении эквивалентной статической нагрузки для внецентренно сжатых элементов покрытия K Д принимают равным 1,0.

СП 88.13330.2022

Таблица 9.9

• 3 При проектировании встроенных убежищ площадь проемов в ограждающих конструкциях зданий принимают более 50 %.

Расчет каменных наружных стен по предельному состоянию 1б, к которым примыкают (а не опираются) покрытия, проводят на продольную силу от нагрузки, приходящейся непосредственно на горизонтальное сечение стены, и от нагрузки с примыкающего покрытия шириной 1 м, приложенной на расстоянии 4 см от внутренней поверхности стены.

При расчете наружных стен следует учитывать, что продольные силы действуют одновременно с горизонтальной эквивалентной статической нагрузкой.

Таблица 9.10

Примечания

• 1 K Д -коэффициент динамичности, принимаемый при расчете на изгибающий момент по таблице 9.11, а при расчете на поперечную силу - по таблице 9.11, но с увеличением на 10 %.
• 2 Для стен убежищ, встроенных в здания (сооружения) с легко разрушаемыми конструкциями, динамический коэффициент K Д принимают как для отдельно стоящих убежищ.
• 3 При проектировании встроенных убежищ площадь проемов в зданиях принимают более 50 %.
• 4 K 0 - коэффициент, учитывающий увеличение давления на стены за счет горизонтальной составляющей массовой скорости частиц грунта, затухание волны сжатия с глубиной и снижение давления за счет движения сооружения и деформации стен. Для заглубленных и обвалованных стен значение коэффициента K 0 принимают равным единице при расчете по предельному состоянию 1а

СП 88.13330.2022

и 0,8 по предельному состоянию 1б. Для не обвалованных стен и стен, расположенных в водонасыщенных грунтах, коэффициент K 0 принимают равным единице.

Таблица 9.11

Таблица 9.12

Таблица 9.13

При расчете оголовков на сдвиг и опрокидывание динамическую нагрузку следует принимать равной:

• на тыльную стену - 1,3Δ Р ф;
• на покрытие и боковые стены - 1,25Δ Р ф;
• на стену, обращенную к взрыву - определяют по формуле

Для ограждающих конструкций аварийных выходов сквозникового и тупикового типов коэффициент динамичности следует принимать K д = 1,3.

СП 88.13330.2022

Таблица 9.14

Примечание - Над чертой приведены значения для элементов входов из помещений первого этажа и лестничных клеток с площадью проемов в стенах здания от 10 % до 50 %, под чертой - с площадью проемов - более 50 %, а также для элементов входов из помещений с легко разрушаемыми конструкциями.

Внутренние стены расширительных камер, расположенных за противовзрывными устройствами, должны рассчитывать на эквивалентную статическую нагрузку, равную 20 кПа, независимо от давления во фронте воздушной ударной волны.

Устраиваемые во входах сквознякового типа перекрытия следует рассчитывать на нагрузку, приложенную снизу и равную значению давления во фронте ударной волны, умноженному на коэффициент 0,2.

• загружение только снаружи;
• загружение снаружи и изнутри - результирующее.

Значения эквивалентных статических нагрузок снаружи определяют по 9.4.1-9.4.4, а изнутри - по 9.4.7. При этом для тоннелей, расположенных в грунте, необходимо учитывать пассивный отпор грунта.

9.5Расчетные нагрузки

где ст q -статическая нагрузка из условия эксплуатации сооружения в мирное время.

где qэкв покр -эквивалентная статическая нагрузка на покрытие убежища, определяемая по 9.4.1; покр ст q -статическая нагрузка на покрытие из условий эксплуатации убежища в мирное время.

где qэкв ст -эквивалентная статическая нагрузка на стены убежища, определяемая по 9.4.4; ст ст q -статическая нагрузка на стены из условий эксплуатации убежища в мирное время.

где сб F -площадь сбора нагрузки на наружные стены убежища, которую определяют по формуле

где b -расчетная ширина стены убежища, м; l

• пролет, м.

Площадь сбора нагрузки на самонесущие стены убежища определяют по формуле

где qэкв кол -вертикальная эквивалентная статическая нагрузка на покрытие убежища, определяемая по 9.4.2; кол сб F -площадь сбора нагрузки на колонны убежища; кол ст N -сила от статической нагрузки на колонны убежища.

где qэкв фунд - вертикальная эквивалентная статическая нагрузка на фундаменты убежища, определяемая по 9.4.5; фунд сб F - площадь сбора нагрузки на фундаменты убежища; фунд ст N - сила от статической нагрузки на фундаменты убежища.

10.1Расчет железобетонных конструкций

Расчетное предельное состояние 1а характеризуется работой конструкций в условноупругой стадии деформирования при напряжениях в растянутой арматуре, меньших или равных расчетному динамическому сопротивлению арматуры растяжению. При этом напряжения в бетоне сжатой зоны меньше или равны расчетному динамическому сопротивлению бетона сжатию.

По расчетному предельному состоянию 1а следует рассчитывать конструкции защитных сооружений, к деформациям элементов которых предъявляют повышенные требования (например, расположенные в водонасыщенном грунте, при III режиме вентиляции).

Расчетное предельное состояние 1б характеризуют работой конструкций в упругопластической стадии с достижением предельных деформаций укорочения бетона сжатой зоны и развитием пластических деформаций в растянутой арматуре в наиболее напряженных сечениях. Допускается возникновение остаточных перемещений и наличие в бетоне растянутой зоны раскрытых трещин.

По расчетному предельному состоянию 1б рассчитывают конструкции защитных сооружений, расположенные в сухих грунтах.

Динамический расчет конструкций по состоянию 1а проводят с применением методов динамики упругих систем. При расчете по состоянию 1б исходят из условия, что значения пластических углов раскрытия в шарнирах пластичности, получаемые из решения уравнений динамики в упругой и пластической стадиях, не превышают соответствующих предельных значений угла раскрытия.

Примечание -Под пластическим углом раскрытия понимают угол взаимного поворота концевых сечений условной пластической зоны элементов (т.е. зоны, в пределах которой развиваются пластические деформации арматуры и бетона).

10.2Бетон и его расчетные характеристики

Бетонные блоки для стен следует проектировать из бетона класса не ниже В7,5. Бетон для замоноличивания стыков сборных элементов железобетонных конструкций следует применять не ниже класса В7,5.

Расчетные динамические сопротивления бетона Rbd и Rbt , d определяют делением соответствующих нормативных значений сопротивлений бетона по СП 63.13330 на коэффициент надежности по бетону и умножением результатов деления на коэффициент динамического упрочнения бетона.

Значения коэффициентов надежности по бетону принимают равными: γ b , d = 1,15 -при сжатии; γ bt , d = 1,25 -при растяжении.

Значения коэффициентов динамического упрочнения бетона γ bv принимают равными:

• 1,3 -при расчете по предельному состоянию 1а;

1,2 -при расчете по предельному состоянию 1б.

Значения расчетных динамических сопротивлений бетона Rbd и Rbt , d для состояний 1а и 1б приведены в таблице 10.1.

Таблица 10.1

Примечание - Над чертой указаны значения в МПа, под чертой - в кгс/см² .

СП 88.13330.2022

Таблица 10.2

Таблица 10.3

10.3Арматура и ее расчетные характеристики

Для закладных деталей и соединительных накладок применяют прокатную углеродистую сталь по СП 16.13330.

Таблица 10.4

• 1,0 - для арматуры классов А240, А300, А400;
• 1,1 - для арматуры классов А500, А600, В500.

Расчетные динамические сопротивления арматуры сжатию Rsc , d принимают равными расчетным сопротивлениям арматуры растяжению, умноженным на отношение коэффициентов динамического упрочнения арматуры γ sc , v /γ st , v (см. таблицу 10.5), но не более 440 МПа. Значения Rsd и Rsc , d для основных видов стержневой и проволочной арматуры, применяемой в конструкциях защитных сооружений, приведены в таблице 10.6.

Таблица 10.5

СП 88.13330.2022

Таблица 10.6

10.4Расчет железобетонных элементов по прочности при действии динамических нагрузок

Убежища следует рассматривать в виде пространственной системы, состоящей из рам и горизонтальных дисков (элементов покрытия), а также диафрагм (поперечных и продольных стен).

Допускается проводить расчет путем расчленения сооружения на отдельные элементы (колонны, ригели, плиты покрытия и т. п.) с учетом влияния их закрепления на опорах.

• на 20 % при ξ d ≤ 0,2;
• на 15 % при 0,2 < ξ d ≤ 0,3;
• на 10 % при 0,3 < ξ d ≤ 0,4.

При ξ d > 0,4 влияние распора не учитывают.

Расчет по прочности сечений , нормальных к продольной оси элемента

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны ξ Rd , когда напряжения в растянутой арматуре и сжатом бетоне одновременно достигают расчетных динамических сопротивлений Rsd и Rbd , определяют по формуле

где ε sd , el - относительная деформация растянутой арматуры при напряжениях, равных Rsd, определяемая по формуле

где Rsd - определяют без учета коэффициента условий работы арматуры γ sd , определяемого по 10.4.7; ε bd , ult - относительная деформация сжатого бетона при напряжениях, равных Rbd , принимаемая равной 0,0035.

СП 88.13330.2022

где η - коэффициент, принимаемый равным для арматуры классов:

А600 -1,20;

А800 -1,15;

А1000 -1,10.

Изгибаемые элементы прямоугольного сечения

Расчет сечений изгибаемых элементов, указанных в 10.4.5, при ξ d ≤ ξ Rd должны проводить из условия

при этом высоту сжатой зоны хd определяют по формуле

Внецентренно сжатые элементы прямоугольного сечения

• 1/600 длины элемента или расстояния между его сечениями, закрепленными от смещения;
• 1/30 высоты сечения или 1 см.

при этом высота сжатой зоны определяется из формулы

В условии (10.6) значение эксцентриситета е определяют по формуле

• где е - расстояние от точки приложения продольной силы Nd до центра тяжести сечения растянутой или наименее сжатой арматуры;
• η - коэффициент, учитывающий влияние продольного изгиба (прогиба) элемента на его несущую способность, определяют по СП 63.13330.

Если полученное из расчета по формуле (10.7) значение хd > ξ Rd h 0, высоту сжатой зоны определяют по формуле

Значение Rbd , red определяется по формуле

где Rsd , xy -расчетное динамическое сопротивление арматуры сеток, МПа;

где nу , Аsу , l у -соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня сетки (считая в осях крайних стержней) в одном направлении; n х , Аsx , l х -соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня сетки (считая в осях крайних стержней) в другом направлении;

S

• расстояние между сетками; φ d -коэффициент эффективности косвенного армирования, определяемый по формуле

где Ncr , d -условная критическая сила, определяемая по формулам СП 63.13330 при подставлении в них Ebd и Rbd вместо Eb и Rb и φ e= 1.

Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента

где Qd - поперечная динамическая сила в нормальном сечении элемента.

Расчет железобетонных элементов прямоугольного сечения с поперечной арматурой на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен быть проведен по наиболее опасному наклонному сечению из условия

где Qd -поперечная сила, равная сумме проекций всех сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения;

Qbd -поперечное усилие, воспринимаемое бетоном и определяемое по формуле

где с -длина проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось элемента; φ bd 2 -коэффициент, принимаемый равным 1,5.

Значение Qbd принимают не более 2,5 Rbt , dbh 0 и не менее 0,5 Rbt , dbh 0 .

Поперечное усилие Qsw , d , воспринимаемое хомутами, нормальными к продольной оси элемента, определяют по формуле

где qsw , d усилие в поперечной арматуре на единицу длины элемента, вычисляемое по формуле

где Sw - шаг поперечных хомутов.

При этом для хомутов, устанавливаемых по расчету, должно удовлетворяться условие

где Md -момент от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно оси, перпендикулярной к плоскости действия элемента и проходящей через точку приложения равнодействующей усилий Nbd в сжатой зоне; z s , zsw -соответственно расстояния от плоскостей расположения продольной арматуры и хомутов до упомянутой выше оси.

Высоту сжатой зоны наклонного сечения определяют из условия равновесия проекций усилий в бетоне сжатой зоны и в арматуре, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, на нормаль к продольной оси элемента.

Расчет железобетонных элементов на местное действие нагрузок

где Fd -продавливающая сила; u - периметр контура расчетного поперечного сечения;

• h 0 - приведенная рабочая высота сечения ( h 0 = 0,5 ( h 0 x+h 0 y ), h 0 x и h 0 y рабочая высота сечения для продольной арматуры, расположенной в направлении осей X и Y.

где Fbd = Rbt , d u h 0;

Fsw , d - усилие, воспринимаемое поперечной арматурой, нормальной к продольной оси элемента и расположенной равномерно вдоль контура расчетного поперечного сечения, определяемое по формуле

где qsw , d -усилие в поперечной арматуре на единицу длины контура расчетного поперечного сечения, расположенной в пределах расстояния 0,5 h 0 по обе стороны от контура расчетного сечения, определяемое по формуле

где Asw - площадь сечения поперечной арматуры с шагом sw , расположенной в пределах расстояния 0,5 h 0 по обе стороны от контура расчетного поперечного сечения по периметру контура расчетного поперечного сечения.

При учете поперечной арматуры значение Fsw , d должно быть не менее 0,25 Fb .

При расположении хомутов на ограниченном участке вблизи сосредоточенного груза проводят дополнительный расчет на продавливание пирамиды с верхним основанием, расположенным по контуру участка с поперечной арматурой, из условия (10.23).

Указанные требования распространяются на плиты толщиной не менее 200 мм.

Поперечная арматура, устанавливаемая в плитных элементах в зоне продавливания, должна иметь надежную анкеровку по концам путем приварки или охвата продольной арматуры для обеспечения передачи поперечного усилия с продольной арматурой на хомуты.

Ширина зоны постановки хомутов должна быть не менее 1,5 h (где h - толщина плиты).

σ br , u - предельное значение скалывающих напряжений, кН/м² , определяемое по формуле

Qd -поперечная сила в рассматриваемом сечении элемента, кН/м² ; β sur -коэффициент, учитывающий степень шероховатости поверхности сборного элемента приведен в таблице 10.7.

Таблица 10.7

СП 88.13330.2022

Если σ br > σ br , u , то следует предусматривать выпуски поперечной арматуры из сборного элемента в слой монолитного бетона нормально к поверхности и в количестве, определяемом расчетом на поперечную силу.

10.5Расчет убежищ из каменных и других материалов

• 10 МПа (100 кгс/см² ) -кирпич;
• 15 МПа (150 кгс/см² ) -бутовый камень;
• 5 МПа (50 кгс/см² ) -раствор кладки.

При расчете сварных соединений стальных конструкций коэффициент динамического упрочнения γ sv следует принимать равным единице.

Расчет стен из каменных материалов при е 0 ≤ 0,7 у проводят без проверки растянутой зоны на раскрытие трещин. При этом наибольшее значение эксцентриситета е 0 при расчете по несущей способности должно удовлетворять условиям: по предельному состоянию 1а - е 0 ≤ 0,8 у ; по предельному состоянию 1б - е 0 ≤ 0,95 у , где у - расстояние от центра тяжести сечения элемента до края сечения в сторону эксцентриситета.

10.6Расчет оснований и фундаментов

Расчет оснований убежищ, сложенных скальными грунтами, а также водонасыщенными глинистыми и заторфованными грунтами, проводят по несущей способности на основное и особое сочетание нагрузок. При этом расчетное сопротивление оснований из скальных грунтов следует принимать равным временным сопротивлениям образцов скального грунта на одноосное сжатие в водонасыщенном состоянии, умноженным на коэффициент динамического упрочнения γ cv = 1,3.

Расчет оснований, сложенных нескальными грунтами, проводят по деформации на основное сочетание нагрузок. При этом отношение площади подошв фундаментов в плане под стенами и колоннами к площади покрытия (площадь сбора нагрузки) следует принимать не менее:

0,15 -при Δ Р ф = 0,3 МПа;

0,1 -при Δ Р ф = 0,2 МПа;

0,05 -при Δ Р ф = 0,1 МПа и менее.

Расчет конструкции фундамента на прочность должен быть проведен на особое сочетание нагрузок, при этом эквивалентную статическую нагрузку следует принимать по 9.4.5.

Отдельно стоящие заглубленные сооружения допускается проектировать с выбором принципа использования многолетнемерзлых грунтов в качестве основания независимо от принципа, принятого для окружающих зданий, если эти сооружения расположены на расстоянии, исключающем взаимное тепловое влияние.

При этом, при использовании многолетнемерзлых грунтов в качестве основания, следует учитывать, что: принцип I - грунты основания сохраняются в мерзлом состоянии в течение всего периода строительства и эксплуатации здания или сооружения; принцип II - допускается оттаивание грунтов основания.

Тип охлаждающих устройств выбирают в зависимости от особенностей местных условий (температуры воздуха, количества ветреных дней и направления ветра) и теплотехнического расчета.

Поверхность сооружения, соприкасающаяся с грунтом в пределах сезонного промерзания - оттаивания, должна быть покрыта обмазками или пленками, снижающими силы морозного пучения.

6 - для грунтов в твердомерзлом состоянии;

4 - для грунтов в пластично-мерзлом состоянии.

Несущую способность свай следует определять, как наименьшее из значений, полученных при расчетах на особое сочетание нагрузок (с учетом действия ударной волны) по сопротивлению:

• грунта основания сваи;
• материала сваи, определяемому в соответствии с нормами проектирования бетонных и железобетонных конструкций.

где А п - площадь покрытия, м² , с которой собирается нагрузка от ударной волны на рассчитываемую часть фундамента;

K д - коэффициент динамичности, принимаемый по условию сопротивления:

• грунта оснований свай K д = 1,0;
• материала висячих свай K д = 1,0 и свай-стоек K д =1,8;

Δ Р ф - давление во фронте ударной волны, Па;

F св - несущая способность сваи, Н.

10.7Расчет быстровозводимых защитных сооружений, размещаемых на поверхности земли

• все внешние нагрузки на встраиваемый каркас передают через ограждающие конструкции или защитно-герметические двери. В расчетах допускается не учитывать снижение нагрузок на встраиваемый каркас за счет его совместной работы с ограждающими конструкциями блок-модуля. Такое допущение идет в запас несущей способности рассчитываемого каркаса;
• при расчетах несущих элементов каркаса ЗС ГО БМТ прочностные характеристики элементов герметизации (наружных металлических листов) не учитывают, что идет в запас несущей способности каркаса. При этом учитывают способность наружных металлических листов к равномерной передаче внешних нагрузок на несущие элементы;
• все горизонтальные нагрузки на каркас ЗС ГО БМТ воспринимают металлические контрфорсы, которые закрепляют с основанием шарнирно (ограничены перемещения, свободны углы поворота). Опирание блок-модуля на основание допускает скольжение по горизонтальной плоскости (основанию). Такое допущение идет в запас несущей способности металлических контрфорсов и каркаса;
• динамические нагрузки от воздействия воздушной ударной волны с избыточным давлением для убежищ Δ Р ф = 100 кПа (1 кгс/см² ) допускается заменять эквивалентными статическими нагрузками с коэффициентом динамичности 0,9;
• подбор поперечного сечения несущих конструкций каркаса допускается выполнять без учета пластических деформаций.Такое допущение идет в запас несущей способности рассчитываемого каркаса;
• совместную работу конструкций двух и более блоков-модулей осуществляют через шарнирные вставки, которые моделируют соединение «дверной петли».

Расчетное обоснование несущих конструктивных элементов осуществляют методом итерационных приближений к целевому решению - поиску минимального поперечного сечения и максимальной унификации (минимальное количество типоразмеров).

12.1Общие положения

Элементы санитарно-технических систем следует проектировать с учетом их максимального применения при эксплуатации помещений в мирное время. При этом фильтры (кроме фильтров, применение которых предусмотрено СП 60.13330.2020 (подраздел 7.9), фильтры-поглотители и средства регенерации в мирное время применять не следует.

Резервирование оборудования не требуется.

Расстояние между элементами оборудования, а также между конструкциями и оборудованием следует выбирать по таблице 12.1.

Таблица 12.1

Примечание -Расстояние между стенами и необслуживаемой стороной крупногабаритного оборудования принимают по СП 60.13330.2020 (разделы 6, 7).

Санитарно-технические системы защитных сооружений для районов северной строительно-климатической зоны следует проектировать с учетом требований нормативных документов для этих районов.

12.2Вентиляция и отопление убежищ

Систему вентиляции убежищ следует проектировать на два режима:

I -чистой вентиляции;

II -фильтровентиляции.

При режиме I требуемый газовый состав и температурно-влажностные параметры воздуха внутри убежища следует обеспечивать путем подачи наружного воздуха, очищенного от пыли.

При режиме II подаваемый в убежище наружный воздух, должен быть очищен от отравляющих веществ, радиоактивной пыли, бактериальных аэрозолей, находящихся в воздухе в газовом или аэрозольном агрегатном состоянии.

Таблица 12.2

Примечание - Если количество воздуха, подаваемого на одного человека по значениям температуры и удельной энтальпии наружного воздуха не соответствует приведенному в настоящей таблице, необходимо принимать большее значение.

При разработке индивидуальных проектов и проектов для повторного применения количество наружного воздуха в режиме I, L I м³ /ч, следует определять для всех климатических зон по формуле

где Qт -количество выделяющейся в убежище теплоты (от людей, приборов электрического освещения, электросилового оборудования), Вт;

• I н - энтальпия (теплосодержание) наружного воздуха, соответствующая средней максимальной температуре и средней месячной относительной влажности воздуха наиболее теплого месяца, определяемым по СП 131.13330, кДж/кг;
• I в -энтальпия (теплосодержание) внутреннего воздуха, соответствующая допустимым сочетаниям температуры и влажности воздуха, кДж/кг -определяют по графикам приложения Д в зависимости от расчетных значений энтальпии (теплосодержания) I н, кДж/кг, влагосодержания d н, г/кг, наружного воздуха (по I -d -диаграмме) и от климатической зоны.

При этом количество наружного воздуха на одного укрываемого должно быть в пределах значений, указанных в таблице 12.2.

• от 2 до 10 м³ /ч - на одного укрываемого в зависимости от климатической зоны (для климатической зоны I - 2 м³ /ч; II - 4 м³ /ч; III - 6 м³ /ч; IV - 10 м³ /ч);
• 5 м³ /ч -на одного работающего в помещениях пункта управления;
• 10 м³ /ч -на одного работающего в фильтровентиляционном помещении с электроручными вентиляторами, одного укрываемого в противорадиационных укрытиях и одного работающего в медицинском пункте.

При разработке индивидуальных проектов и проектов для повторного применения количество наружного воздуха в режиме II L II , м³ /ч, следует определять для всех климатических зон по формуле

где q огр - количество теплоты, Вт/м² , поглощаемой 1 м² ограждающих конструкций, принимаемое по таблице 12.3;

• А в - площадь внутренней поверхности ограждающих конструкций, контактирующих с грунтом, м² ;
• I в - энтальпия (теплосодержание) внутреннего воздуха, принимают для 1-й и 2-й климатических зон -94,2 кДж/кг; для 3-й и 4-й климатических зон -98,4 кДж/кг;

Qт , Iн - см. формулу (12.1).

При этом количество наружного воздуха на одного человека должно быть в пределах от 2 до 10 м³ /ч в зависимости от климатической зоны.

Теплопоглощение q огр ограждающими конструкциями при расчете по формуле (10.2) должны учитывать для режимов II и III. Теплопоглощение ограждающими конструкциями возвышающихся убежищ учитывают только при наличии обсыпки. Теплопоглощение перекрытием встроенного убежища учитывают только при наличии подсыпки грунта и отсутствии над ним теплоотдающего оборудования.

СП 88.13330.2022

Таблица 12.3

Примечание - Начальную температуру поверхности ограждающих конструкций принимают равной средней максимальной температуре воздуха наиболее теплого месяца в соответствии с СП 131.13330, но не ниже 15 °С.

При превышении тепловых избытков в режиме III над теплопоглощением ограждающими конструкциями в соответствии с 12.2.4 следует обеспечить их ассимиляцию охлажденным воздухом.

В случае применения в режиме II или III устройств для тепловлажностной обработки воздуха их применение в режиме I следует предусматривать при условии возможности сохранения запаса воды (источника водоснабжения), предназначенного для тепловлажностной обработки воздуха и дизель-электрического агрегата в режимах II и III, в противном случае - не следует.

При отведении тепловых избытков с помощью средств охлаждения воздуха (воздухоохладителей, кондиционеров и т. п.) в качестве расчетных следует использовать следующие параметры наружного воздуха:

• температуру воздуха, °С, обеспеченностью 0,95, определяемую по СП 131.13330.2020 (таблица 4.1);
• удельную энтальпию I н, кДж/кг, определяемую по СП 131.13330.2020 (рисунок А.4).

При тепловлажностном расчете следует учитывать тепловыделения от укрываемых, приборов электрического освещения, электросилового оборудования и оборудования связи.

Поглощение теплоты ограждающими конструкциями при расчете средств охлаждения воздуха не учитывают.

Количество теплоты и влаги, выделяемых укрываемыми, следует выбирать по таблице 12.4.

Таблица 12.4

Тепловыделения от приборов электрического освещения Q осв, кВт, следует определять по формуле

где Р осв - суммарная мощность источников освещения, кВт.

Тепловыделения от электросилового оборудования Q э, кВт, следует определять по формуле

где Р y - установленная мощность электродвигателя, кВт; η - коэффициент полезного действия электродвигателя при номинальной нагрузке.

Устройство водозаборных скважин допускается при соответствующем техникоэкономическом обосновании.

Воздухозабор режима I допускается совмещать с аварийным выходом из убежища. При этом высоту и расположение воздухозабора следует принимать в соответствии с требованиями СП 60.13330.2020 (подраздел 7.5), а также 5.4.10.

Воздухозаборы режимов I и II внутри убежища должны быть соединены между собой воздуховодом (перемычкой) сечением, рассчитанным из условий подачи воздуха по режиму II, с установкой в нем герметического клапана.

Перемычку присоединяют к воздухозабору режима I перед герметическим клапаном и к воздухозабору режима II после герметического клапана. Для воздухозаборов отдельно стоящих убежищ перемычку предусматривать не следует.

СП 88.13330.2022

Воздухозаборы режимов I и II следует располагать на расстоянии не менее 10 м от выбросов вытяжных систем вентиляции убежища и ДЭС и не менее 15 м от газовыхлопа дизеля с учетом преобладающего направления ветра.

Разрешается, при обосновании, в общих шахтах с разделительными перегородками, не допускающими перетекания воздуха из канала в канал объединение:

• воздухозаборов режимов I, II, вентиляции ДЭС, воздухозаборов на горение топлива и воздухозаборов на охлаждение технической воды в устройствах тепловлажностной обработки воздуха, при этом устройство соединительного воздуховода (перемычки) между воздухозаборами режимов I и II предусматривать не следует;
• вытяжных каналов из отдельных помещений убежищ, выхлопной трубы от дизеля и выбросного воздуховода от устройств тепловлажностной обработки воздуха.

В районах северной строительно-климатической зоны с объемом снегопереноса за зиму 400 м³ /м и более для защиты воздухозаборов и вытяжных устройств от заноса снегом должны быть предусмотрены снегозащитные устройства.

МЗС -0,5 м³ ; УЗС-1, УЗС-8 -2 м³ ; УЗС-25 -6 м³ .

Противовзрывные устройства следует размещать в пределах защитных сооружений с обеспечением доступа к ним для осмотра и ремонта.

На воздуховодах, предназначенных для транспортирования воздуха в режиме III (до и после фильтров для очистки от окиси углерода, после регенеративных патронов и установок, перед воздухоохладителями), следует устанавливать герметические клапаны в термостойком исполнении.

Герметические клапаны следует устанавливать так, чтобы прижим тарелей осуществлялся со стороны защищаемых помещений.

В воздуховодах, проходящих через линию герметизации, для осмотра и очистки герметических клапанов изнутри после них (со стороны защищаемых помещений) следует предусматривать люк-вставку, если отсутствует доступ к тарели герметических клапанов из камер обслуживания фильтров.

В системах вентиляции перед фильтрами и после них следует предусматривать штуцеры с лабораторными кранами для отбора проб воздуха и измерения перепада давления.

Вентиляторы с электроручным приводом следует применять для вентиляции убежищ вместимостью не более 600 чел., расположенных в 1-й и 2-й климатических зонах, а также убежищ (без воздухоохлаждающих установок) при вместимости не более 450 и 300 чел., расположенных соответственно в 3-й и 4-й климатических зонах.

В режиме I следует предусматривать применение электрических ручных вентиляторов, входящих в систему фильтровентиляции (режим II).

На каждом электрическом ручном вентиляторе следует предусматривать установку клапана-отсекателя расходомера.

Сдвоенные фильтры выполняют на основе двух расположенных последовательно по ходу воздуха ячеек фильтра со следующим набором фильтрующих сеток в каждой ячейке:

№ 2,5 - 3 шт; № 1,2 - 4 шт; № 0,63 - 5 шт. Первые по ходу воздуха ячейки сдвоенных фильтров должны быть оборудованы механизмом с дистанционным ручным управлением, позволяющим переводить их в нерабочее положение при достижении фильтром аэродинамического сопротивления свыше 160 Па (16 кгс/м² ).

В случае применения в режимах I и II предварительных фильтров перед ними следует предусматривать установку ФЯР или других фильтров с коэффициентом очистки не менее 0,8.

Если в период мирного времени очистка наружного воздуха от пыли не требуется, следует предусматривать возможность демонтажа ячеек ФЯР или кассет предварительных фильтров. Хранение демонтированных ячеек ФЯР или кассет предварительных фильтров следует предусматривать в пределах убежища - на стеллажах или в специальной таре.

Регенерацию ФЯР, при наличии доступа к ним через тамбур, с обязательной последующей санитарной обработкой работающих, или их использовании в мирный период времени, следует проводить при достижении аэродинамического сопротивления сети в 160 Па, заменяя загрязненные фильтры на период их обработки резервными. Для этого в резерве должно быть не менее 30 % фильтров.

Очищать наружный воздух от газообразных и аэрозольных средств массового поражения, в том числе отравляющих веществ, радиоактивных веществ и бактериальных средств, следует в фильтрах-поглотителях при применении:

• промышленных вентиляторов с электроприводом;
• электрических ручных вентиляторов.

Очистку от окиси углерода наружного воздуха, подаваемого в убежище по режиму III для создания подпора, следует предусматривать в фильтрах для очистки от окиси углерода. При этом регенерацию внутреннего воздуха убежищ следует предусматривать в регенеративных патронах для очистки от углекислого газа.

После фильтров для очистки от окиси углерода и регенеративных патронов следует учитывать нагрев воздуха в фильтрах или охлаждение в зависимости от применяемого типа фильтров и их характеристик в соответствии с паспортными данными.

Для дополнительной очистки охлажденного после фильтров для очистки от окиси углерода воздуха следует предусматривать установку фильтров-поглотителей (допускается использовать фильтры-поглотители режима II).

Регенеративные патроны и фильтры для очистки от окиси углерода следует устанавливать в отдельных помещениях, ограждающие конструкции которых, граничащие с внутренними помещениями убежищ, должны быть теплоизолированы. Вентиляцию этих помещений предусматривать не следует: при расчете теплоизоляции внутреннюю температуру ограждающих конструкций следует принимать равной 60 °С.

При применении электрических ручных вентиляторов калориферы должны быть оборудованы обводной линией с запорно-регулирующим устройством.

СП 88.13330.2022

При режимах II и III в убежищах следует предусматривать рециркуляцию внутреннего воздуха. При этом в убежище с электрическими ручными вентиляторами должно быть обеспечено сохранение в системе не менее 70 %, а в убежищах с электрическими вентиляторами 100 % объема воздуха, подаваемого при режиме I. Подача воздуха в помещения для укрываемых методом перетекания не допускается.

При размещении укрываемых в двух и более помещениях вытяжную вентиляцию и забор воздуха для рециркуляции следует предусматривать из каждого помещения, для чего при технической возможности следует применять неработающие в режиме II воздуховоды вытяжной системы.

В помещениях электрощитовой, баллонной и медицинского пункта (далее -медпункт) следует предусматривать приточно-вытяжную вентиляцию из расчета двухкратного обмена в 1 ч.

Приток воздуха в помещения баллонной, электрощитовой, медпункта и пункта управления следует предусматривать от приточной системы вентиляции убежища, вытяжку из помещений баллонной, электрощитовой и пункта управления - перетеканием в помещение для укрываемых; вытяжку из помещения медпункта - вентиляционной системой, обслуживающей санитарные узлы.

Помещения для хранения продовольствия вентилируют естественным способом путем устройства двух отверстий размерами 150×200 мм под потолком по диагонали помещений с установкой в них сеток из стальной проволоки диаметром 1,5-2,5 мм с ячейками размерами не более 12×12 мм.

Удаление воздуха из убежища следует предусматривать из санитарных узлов и непосредственно из помещений для укрываемых путем устройства вытяжных механических систем вентиляции или за счет подпора. Если удаление тепловых избытков из встроенной ДЭС предусматривают путем перетекания воздуха из основных помещений в помещения ДЭС за счет подпора, то этот расход воздуха следует учитывать при составлении воздушного баланса всего сооружения.

При удалении воздуха из убежищ следует предусматривать применение рекуперативных теплоутилизаторов для утилизации тепла (холода) удаляемого воздуха.

В режиме I общее количество удаляемого воздуха должно составлять 0,9 объема приточного воздуха.

При вентиляции санитарных узлов объем удаляемого воздуха следует принимать в режиме I вентиляции 50 м³ /ч от каждого унитаза и 25 м³ /ч от каждого писсуара или 0,6 м³ /ч от лоткового писсуара. Для режима II вентиляции допускается снижать указанное нормативное значение расхода воздуха, удаляемого от унитаза, до 25 м³ /ч.

Вытяжные воздуховоды из отдельных помещений убежища, если это не противоречит требованиям СП 60.13330.2020 (раздел 7) следует объединять.

Продувку тамбура должны проводить перетеканием за счет подпора в убежище через клапаны избыточного давления (КИД), предусматриваемые на внутренней и наружной стенах тамбура, с установкой на наружном КИД противовзрывной защитной секции (малогабаритной) - МЗС, или непосредственно от системы режима II с установкой герметических клапанов на притоке и вытяжке. При этом производительность системы режима II, при обоих вариантах продувки тамбура, увеличивать не следует.

Для сохранения величины эксплуатационного подпора на период продувки тамбура следует предусматривать отключение вытяжных систем вентиляции.

где q II - удельная утечка воздуха через 1 м² ограждений по линии герметизации, принимаемая для убежищ обычной герметичности равной 0,53 м³ /ч∙м² , а для убежищ повышенной герметичности - 0,22 м³ /ч∙м² ;

А г - площадь внутренней поверхности ограждающих конструкций убежища по линии герметизации, м² ;

L су - количество воздуха, удаляемого из санузла, м³ /ч;

L д - количество воздуха, поступающего в помещение ДЭС из помещений для укрываемых при режиме II, м³ /ч.

Для обеспечения нормируемого эксплуатационного подпора при режиме III (не менее 20 Па (2 кгс/м² ) количество приточного воздуха L III, м³ /ч, следует определять по формуле

где q III - удельная утечка воздуха через 1 м² ограждений по линии герметизации убежища, принимаемая равной 0,097 м³ /ч∙м² для сооружений, выполненных из сборных железобетонных строительных конструкций. Для сооружений, выполненных из сборно-монолитных или монолитных железобетонных конструкций, величину удельной утечки q III следует принимать в зависимости от толщины конструкции в соответствии с таблицей 12.5;

A г - см. формулу (12.5).

Таблица 12.5

Расчеты по определению запасов сжатого воздуха в случае применения его в убежищах для поддержания подпора и обеспечения дыхания следует проводить по приложению Г.

Заполнять баллоны сжатым воздухом и периодически восполнять его утечки следует от передвижной компрессорной станции или от стационарной, расположенной за пределами убежища.

СП 88.13330.2022

Контроль за подпором воздуха в убежище (разрежением в помещениях ДЭС) следует осуществлять с помощью тягонапоромера, соединенного с атмосферой (для ДЭС - с помещением для укрываемых) водогазопроводной оцинкованной трубой диаметром 15 мм с запорным устройством. Выводить трубу от тягонапоромера в атмосферу следует в зону, в которой отсутствует влияние потоков воздуха при работе систем вентиляции убежища. 12.2.18 Удаление воздуха следует предусматривать за счет подпора воздуха в помещении убежища или с помощью вытяжных вентиляторов, установка которых допускается в одном помещении с приточными вентиляторами. Аэродинамическое сопротивление вытяжного тракта при удалении воздуха за счет подпора должно быть не более 50 Па (5 кгс/м² ), при этом допускается предусматривать увеличение числа противовзрывных устройств, размещение вытяжных шахт следует предусматривать вне завалов. При удалении воздуха вытяжными системами с механическим побуждением и размещении вытяжных шахт на территории завалов следует учитывать сопротивление завала, равное 50 Па (5 кгс/м² ). 12.2.19 Воздуховоды приточных и вытяжных систем, прокладываемых снаружи, выполняют из строительных конструкций, рассчитанных на воздействие ударной волны, или монтируют из стальных электросварных труб и должны прокладывать с уклоном i ≥ 0,003 в сторону защитного сооружения, при этом в случае установки противовзрывных устройств в коробках следует предусматривать отвод конденсата от них. Из стальных труб следует изготовлять воздуховоды, прокладываемые внутри помещений до герметических клапанов, соединительные воздуховоды между воздухозаборами чистой вентиляции и фильтровентиляции, а также патрубки для установки герметических клапанов в стенах. Магистральные воздуховоды от герметических клапанов до фильтров поглотителей и фильтров для очистки от окиси углерода и после фильтров для очистки от окиси углерода следует изготовлять из листовой стали толщиной не менее 2 мм или стальных труб с помощью сварки. Воздуховоды обвязки фильтров поглотителей и фильтров для очистки от окиси углерода выполняют из фасонных деталей, заказываемых комплектно к фильтрам. Остальные воздуховоды внутри помещений следует изготовлять из листовой стали в соответствии с требованиями СП 60.13330. Воздуховоды, по которым транспортируют воздух с высокой температурой, должны быть теплоизолированы. 12.2.20 Систему отопления помещений убежищ (в том числе помещения ДЭС) следует проектировать в виде самостоятельного ответвления от теплового пункта здания, в котором расположено убежище, отключаемого при заполнении убежища укрываемыми. Для отдельно стоящих убежищ следует предусматривать самостоятельный ввод от теплосети. Вводы подающего и обратного трубопроводов следует предусматривать с учетом требований раздела 5. При расчете системы отопления температуру этих помещений в холодное время года следует принимать 10 °С, если по условиям эксплуатации их в мирное время не требуется более высокая температура. В летний период года температуру следует принимать на 2 °С выше температуры точки росы наружного воздуха по его летним среднемесячным параметрам в наиболее теплый месяц. условий

Вид теплоносителя и тип нагревательных приборов выбирают из эксплуатации помещений в мирное время.

12.3Вентиляция дизельных электрических станций

• воздухообмен, требующийся для отведения тепловых избытков и вредных газообразных веществ, поступающих в помещение от дизель-генераторов и выхлопного тракта;
• подачу воздуха в дизель на горение топлива;
• подачу воздуха в узел водовоздушного охлаждения дизеля;
• продувку тамбура входа в помещение ДЭС.

• водовоздушного (радиаторного);
• водяного (одноконтурного или двухконтурного);
• комбинированного (радиаторного с переводом на водяной) с вынесенным или невынесенным узлом охлаждения.

где Q д - количество выделяемой теплоты в помещении ДЭС от дизеля, генератора, электродвигателей, поверхности выхлопных труб дизеля, Вт; v - объемная масса воздуха, принимаемая равной 1,2 кг/м³ ;

С - теплоемкость воздуха, равная 1,2 Кдж/кг∙°С; t в - температура воздуха в помещении ДЭС, принимаемая равной 40 °С; t

• н - расчетная средняя максимальная температура воздуха наиболее теплого месяца (в соответствии с СП 131.13330) при вентиляции помещения ДЭС наружным воздухом или температура воздуха в основных помещениях убежища при вентиляции перетекающим воздухом.

где K т - коэффициент, учитывающий количество выделяемой дизелем теплоты, принимают при водовоздушной (радиаторной) системе охлаждения равным 0,36 для дизелей мощностью до 95 кВт и 0,32 для дизелей мощностью до 200 кВт; при водо-водяной системе охлаждения 0,08 для дизелей мощностью до 95 кВт и 0,03 для дизелей мощностью до 200 кВт;

Р э - эффективная мощность дизеля, кВт;

В - теплотворная способность топлива, 42738 кДж/кг; q т - удельный расход топлива, 0,26 кг/кВт∙ч.

Количество теплоты, поступающей в помещение ДЭС от генератора, следует определять по формуле (12.4).

где q вт - теплоотдача 1 м² поверхности изолированного выхлопного трубопровода, равная 197 Вт/м;

L - длина выхлопного трубопровода, м.

СП 88.13330.2022

В качестве расчетного используют большее из значений - по условию отведения тепловых избытков L д или вредных газообразных веществ L г .

• при режиме I -воздухом, перетекающим из помещений убежища через герметические клапаны за счет разрежения, создаваемого вытяжным вентилятором, установленным в ДЭС, или, при его недостатке, - наружным воздухом;
• при режиме II - воздухом из внутреннего объема машинного зала ДЭС в сочетании с охлаждением воздуха в рециркуляционных воздухоохлаждающих установках или только наружным воздухом, что определяют на основании технико-экономического расчета;
• при режиме III - с помощью рециркуляционной воздухоохлаждающей установки.

При проектировании ДЭС с применением дизель-генераторов, оборудованных комбинированной или радиаторной системой охлаждения и выносным (смонтированным на отдельной раме) узлом охлаждения, который целесообразно размещать за пределами линии герметизации сооружения (в изолированном помещении с герметичными стенами, отделяющими его от ДЭС и помещений убежища). Вход из этого помещения в машинный зал ДЭС оборудуют двумя герметическими дверями. Отведение теплоизбытков из помещения узла охлаждения следует предусматривать с помощью вентиляционной установки, во всех режимах наружным воздухом, при этом необходимо предусмотреть подогрев поступающего наружного воздуха клапанами воздушными утепленными, монтируемыми на воздухозаборных и выпускных отверстиях внутри помещения.

• при вентиляции помещения ДЭС наружным воздухом - по принципу, указанному в пункте 12.2.15, при этом установка противовзрывной малогабаритной защитной секции на клапане КИД со стороны ДЭС не требуется;
• при вентиляции помещения ДЭС воздухом, поступающим из помещения для укрываемых, - через клапаны избыточного давления диаметром 150 мм, устанавливаемые по одному на внутренней и наружной стенах тамбура.

Приточный и вытяжной тракты (при вентиляции помещения ДЭС воздухом, поступающим из помещений убежища, только вытяжной тракт) следует оборудовать противовзрывными устройствами и расширительными камерами.

В зависимости от принятой системы вентиляции в помещении ДЭС следует поддерживать следующие уровни давления (разрежения):

• при вентиляции машинного зала ДЭС наружным воздухом при установке приточного и вытяжного вентиляторов - давление не выше атмосферного; только вытяжного вентилятора - разрежение, равное сопротивлению тракта приточной системы, но не более 300 Па (30 кгс/м² );
• при вентиляции машинного зала ДЭС воздухом, поступающим из помещения убежища, для: режима I - давление, равное атмосферному; режима II - разрежение, равное 20 -30 Па (2 -3 кгс/м² ) по отношению к помещениям убежища.

В помещении выносного узла охлаждения в убежищах при режимах I и II следует предусматривать разрежение в пределах 10 -300 Па (1 -30 кгс/м² ).

Расположение воздухозаборных и вытяжных шахт систем вентиляции ДЭС принимают в соответствии с 12.2.8 и 12.2.17. Оголовок выхлопного трубопровода от дизеля допускается располагать на заваливаемой территории.

Очистку от пыли наружного воздуха, поступающего в помещение машинного зала ДЭС, следует предусматривать в сдвоенных ФЯР согласно 12.2.13, а в помещение узла охлаждения - ФЯР с коэффициентом очистки не менее 0,8.

Приток воздуха в помещение ГСМ следует предусматривать перетеканием из машинного зала ДЭС с установкой со стороны машинного зала огнезадерживающего клапана; вытяжку - присоединением к вытяжной системе вентиляции ДЭС (1/3 - из верхней зоны, 2/3 - из нижней зоны) с установкой огнезадерживающего клапана (со стороны машинного зала).

• при вентиляции машинного зала воздухом, перетекающим из помещений убежища;
• наличии режима III.

• при запуске дизелей, до включения приточной и вытяжной систем вентиляции убежища и ДЭС - снаружи, из расширительной камеры вытяжной системы вентиляции ДЭС;
• в режиме III - снаружи, через гравийный охладитель, или, при наличии в убежище охлажденной воды, через охладительную калориферную установку;
• в режимах I и II - из машинного зала.

Воздух, поступающий к дизелям на горение топлива, должен быть очищен от пыли.

Высоту слоя гравия (щебня) в охладителе h г, м, следует определять по формулам:

• для воздухоохладителей, охлаждающих воздух от 150 °С до 30 °С (наружный воздух на горение топлива в дизелях и воздух после регенеративных патронов)

• для воздухоохладителей, охлаждающих воздух от 300 °С до 30 °С (воздух после фильтров для очистки от окиси углерода)

СП 88.13330.2022

где L - расчетное количество охлаждаемого воздуха, м³ /ч;

• А - площадь сечения в свету короба охладителя (перпендикулярно к направлению потока воздуха), м² .

При этом скорость потока воздуха должна быть:

L / А ≤ 400 м/ч - в воздухоохладителях для дизелей и регенеративных патронов;

L / А ≤ 200 м/ч - для фильтров очистки от окиси углерода.

Аэродинамическое сопротивление охладителей при этих условиях и высоте засыпки не более 2 м следует принимать равным 50-70 Па.

Для обслуживания надгравийного и подгравийного пространств в ограждающих конструкциях гравийного охладителя, граничащих с убежищем, следует предусматривать установку герметических ставней. Герметические ставни, устанавливаемые со стороны горячего воздуха, следует предусматривать в термостойком исполнении.

В подгравийном пространстве гравийного охладителя, предназначенного для охлаждения наружного воздуха, поступающего на горение к дизелю, установку герметических ставней предусматривать не следует.

Для защиты вытяжного воздуховода от атмосферных осадков воздуховод следует заканчивать полуотводом. Установка противовзрывного устройства и расширительной камеры на воздуховоде не требуется.

Хранение заряженных аккумуляторных батарей в шкафу в мирное время допускается только при открытом вытяжном воздуховоде. Зарядка аккумуляторных батарей в пределах убежища в мирное время и в период его эксплуатации не допускается.

12.4Вентиляция и отопление противорадиационных укрытий

При разработке индивидуальных проектов и проектов для повторного применения количество наружного воздуха на одного укрываемого, подаваемого в режиме I, следует определять в соответствии с требованиями 12.2. При этом количество наружного воздуха на одного укрываемого должно быть в пределах значений, указанных в таблице 12.2.

При распределении приточного воздуха по помещениям ПРУ следует учитывать 12.2.14.

Общее количество воздуха, удаляемого из ПРУ системами вентиляции с механическим побуждением, должно составлять 0,9 объема приточного воздуха.

Резервная вентиляция в этом случае должна быть с применением электрических ручных вентиляторов.

При устройстве в ПРУ вентиляции с механическим побуждением с применением электрических ручных вентиляторов резервную вентиляцию предусматривать не следует.

Очистку от пыли воздуха, подаваемого в помещения противорадиационных укрытий механической системой вентиляции, следует предусматривать в ФЯР и других фильтрах с коэффициентом очистки не менее 0,8. Если в период мирного времени очистка наружного воздуха от пыли не требуется, следует предусматривать возможность демонтажа ячеек фильтров.

Хранение демонтированных ячеек фильтров следует предусматривать в пределах ПРУ - на стеллажах или в таре.

При расчете системы отопления температуру помещений в холодное время года следует принимать равной 10 °С, если по условиям эксплуатации в мирное время не требуется более высокой температуры.

В летний и переходный периоды года температуру следует принимать на 2 °С выше температуры точки росы наружного воздуха по его летним среднемесячным параметрам в наиболее теплый месяц.

Вид теплоносителя и тип нагревательных приборов выбирают из условий эксплуатации помещений в мирное время.

Подогрев воздуха, подаваемого в помещения ПРУ в мирное время, следует предусматривать в соответствии с требованиями СП 60.13330.2020 (раздел 5).

При применении электрических ручных вентиляторов калориферы должны быть с обводной линией.

В помещениях, не отапливаемых по условиям мирного времени, следует предусматривать места для установки временных подогревающих устройств.

12.5Вентиляция и отопление укрытий, заглубленных помещений, а также сооружений подземного пространства , предназначенных для защиты населения

Допускается использование приточно-вытяжной вентиляции с механическим побуждением, запроектированной для нужд заглубленных помещений и сооружений подземного пространства для мирного времени, с учетом обеспечения требуемого воздухообмена.

Вентиляцию с механическим побуждением в укрытиях проектируют из условий подачи очищенного от пыли наружного воздуха в количестве 10 м³ /ч на одного укрываемого.

Удаление воздуха из санитарных узлов укрытий следует предусматривать по 12.2.15.

СП 88.13330.2022

Таблица 12.6

Вентиляционные проемы следует предусматривать с противоположных сторон, обеспечивая проветривание, и оборудовать устройствами для отключения и регулирования воздухоподачи, в том числе при пожарах и защите от пыли.

Общую площадь сечения проемов следует принимать: 2 % - 3 % площади пола укрытия для 1-й и 2-й климатических зон и 5 % - 7 % для 3-й и 4-й климатических зон.

Площадь сечений проемов, располагаемых с противоположной стороны и применяемых для вытяжки, следует принимать равной площади сечений проемов, применяемых для притока.

В случае, если проемы расположены с одной стороны здания, их следует применять для притока, а для вытяжки предусматривать устройство вытяжного воздуховода.

12.6Водоснабжение и канализация убежищ и дизельных электростанций

Качество воды на хозяйственно-питьевые нужды должно удовлетворять требованиям [4].

В убежищах следует предусматривать запас питьевой воды в емкостях из расчета 2 л в сутки на каждого укрываемого.

Запас воды для технических нужд, хранимый в резервуарах, определяют по расчету.

Подающий трубопровод к резервуарам должен быть поднят не менее, чем на 0,1 м выше верха резервуара.

Помещения медпунктов в убежищах следует оборудовать умывальниками, работающими от водопроводной сети. На случай прекращения подачи воды следует предусматривать переносной рукомойник и запас воды к нему из расчета 10 л/сут. Для сбора стоков от рукомойника следует предусматривать переносную емкость.

Для исключения возможности конденсации влаги в емкостях запаса воды и трубах, по которым циркулирует водопроводная вода, рекомендовано устройство тепловой изоляции труб и емкостей хранения питьевой воды

При транспортировании и хранении питьевой воды должны применять материалы для сооружений, устройств и установок, труб, разрешенные соответствующими органами для применения в практике хозяйственно-питьевого водоснабжения. Емкости запаса воды следует предусматривать металлическими с антикоррозийным покрытием внутренних поверхностей.

Подачу воды к смывным бачкам и умывальникам следует предусматривать только в период поступления воды из наружной сети.

Нормы водопотребления и водоотведения при действующей наружной водопроводной сети должны принимать в соответствии с СП 30.13330, принимая при этом часовой расход воды 2 л/ч и суточный 25 л/сут на одного укрываемого и q 0, равным 0,1 л/с для водопотребления и 0,85 л/с для водоотведения.

При применении для водоснабжения (группы убежищ) защищенной водозаборной скважины (с учетом 12.2.7) следует предусматривать подачу воды от нее для хозяйственно-питьевых и технических нужд убежищ с установкой промежуточного резервуара объемом не менее одночасового максимального водопотребления и насосной установки для подачи воды потребителям.

В мирное время водозаборные скважины следует использовать в качестве источника хозяйственно-питьевого водоснабжения предприятия.

Производственные воды от дизеля и охлаждающих установок должны отводить в бытовую или ливневую канализацию.

СП 88.13330.2022

При наличии в убежище станции перекачки дренажных вод воду от охлаждающих установок убежища и дизельной и внутренние дренажные воды допускается сбрасывать в резервуар станции перекачки дренажных вод.

Санитарный узел следует оборудовать санитарными приборами. При необходимости применения в мирное время не более двух унитазов следует пользоваться санитарными узлами, расположенными вне убежищ.

В качестве санитарных приборов наряду с унитазами допускается использовать напольные чаши.

Для пользования санитарными узлами после отключения системы водоснабжения и выхода из строя наружной сети канализации под помещением санитарных узлов следует предусматривать аварийный резервуар для сбора стоков и отверстия с крышками в его перекрытии, которые используют вместо унитазов. Число отверстий для унитазов должно соответствовать числу унитазов, указанному в разделе 5.

Объем аварийного резервуара следует принимать из расчета 2 л/сут на 1 укрываемого.

Удаление стоков из аварийного резервуара осуществляют самотеком или путем перекачки после выхода укрываемых из убежищ.

При применении санитарных узлов в мирное время станции перекачки и приемный резервуар следует размещать за пределами убежища, при этом защита их не требуется. При размещении насосов в незащищенных подвальных помещениях, прилегающих к убежищу, следует учитывать требования СП 30.13330.

При применении санитарных узлов только в период пребывания укрываемых и совмещении аварийного и приемного резервуаров для сбора стоков совмещенный резервуар и станцию перекачки следует размещать в пределах убежища.

Смыв стоков из аварийного резервуара следует предусматривать в приемный резервуар станции перекачки, для чего в санитарных узлах необходимо устанавливать поливочный кран, используемый для разжижения накопленных стоков и смыва их из аварийного резервуара. При наличии защищенных источников водоснабжения и электроснабжения и обеспечения аварийного сброса сточных вод на поверхность, по согласованию с санитарно-эпидемиологической службой, устройство аварийных резервуаров допускается не предусматривать.

При проектировании санитарных приборов, борта которых расположены ниже уровня люка ближайшего смотрового колодца, следует предусматривать мероприятия, приведенные в СП 30.13330, исключающие затопление убежищ сточными водами.

12.7Водоснабжение и канализация противорадиационных укрытий

Нормы водопотребления и водоотведения в режиме ПРУ при действующей наружной водопроводной сети должны соответствовать 12.5.4.

При отсутствии водопровода в противорадиационных укрытиях необходимо предусматривать места для размещения переносных баков с питьевой водой из расчета 2 л/сут на одного укрываемого.

12.8Водоснабжение и канализация укрытий, заглубленных помещений, а также сооружений подземного пространства, предназначенных для защиты населения

В помещениях, приспосабливаемых под укрытия, заглубленных помещениях, а также сооружениях подземного пространства, предназначенных для защиты населения, разрешается предусматривать места или отдельные помещения для размещения емкостей с запасом питьевой воды и канализации, в виде выносной герметичной тары, из расчета

2 л/сут. на одного человека, обеспечивающие необходимые условия пребывания в них укрываемых до 12 ч.

13.1Электроснабжение и электрооборудование

Электропитание систем противопожарной защиты необходимо проектировать в соответствии с требованиями СП 6.13130.

По надежности электроснабжения электроприемники убежищ следует относить ко второй категории.

По надежности электроснабжения электроприемники систем противопожарной защиты убежищ следует относить к первой категории.

Электроснабжение отдельно стоящих убежищ следует предусматривать от сети города (предприятия), встроенных убежищ -от сети зданий, в которых они размещены.

Электропроводка, не относящаяся к системе противопожарной защиты сооружения должна быть выполнена изолированным проводом или кабелями с медными жилами, не распространяющими горения при групповой прокладке с пониженным дымои газовыделением (исполнение нг(…)-LS) для убежищ вместимостью до 50 чел. и не распространяющими горения при групповой прокладке и не выделяющие коррозионноактивных газообразных продуктов при горении и тлении (исполнение нг(…)-HF) для убежищ вместимостью более 50 чел., согласно ГОСТ 31565.

При невозможности применения электрических ручных вентиляторов в соответствии с 12.2.11 в убежищах следует предусматривать защищенный источник электроснабжения ДЭС.

В убежищах, при режиме III с применением фильтров для очистки от окиси углерода или воздухоохлаждающих установок, следует предусматривать защищенный источник электроснабжения ДЭС независимо от вместимости убежищ. В убежищах, при режиме III с обеспечением подпора за счет сжатого воздуха, допускается при отсутствии воздухоохлаждающих установок применять электрические ручные вентиляторы в соответствии с 12.2.11.

Для размещения вводных устройств, распределительных щитов и щитов управления дизель-генераторами в пределах линии герметизации убежища, имеющего ДЭС, следует предусматривать помещение электрощитовой, изолированное от ДЭС и имеющее вход из помещения для укрываемых.

Электроснабжение ПРУ и укрытий следует предусматривать от внешней сети города (предприятия), поселка или от сети зданий, в которых они размещены.

Электроснабжение заглубленных помещений, а также сооружений подземного пространства, предназначенных для защиты населения , следует предусматривать от сети зданий, в которых они размещены.

Присоединение кабеля электроснабжения от питающей сети здания во встроенных убежищах следует предусматривать до вводного коммутационного аппарата. Закладные части для ввода кабелей в убежище следует предусматривать с учетом требований 5.6.5 и 5.6.6.

Прокладку кабельных линий от ДЭС, питающей группу убежищ, следует предусматривать в траншее глубиной не менее 0,7 м.

Установку аппарата защиты следует предусматривать на вводе питающей линии в убежище, а также на каждой линии, отходящей от распределительного и осветительного щитов.

Переключение электропитания от внешних вводов на ДЭС должны осуществлять вручную либо совмещенно с помощью средств телемеханики с дублированием ручным управлением.

Питание силовых электроприемников и рабочего освещения следует осуществлять по самостоятельным линиям.

Вся электропроводка в сооружении должна быть выполнена изолированным проводом или кабелями с медными жилами, не распространяющими горения с низким дымо- и газовыделением, в соответствии с ГОСТ 31565.

Расчетную нагрузку линии, к которой подключен один электроприемник, следует определять с коэффициентом спроса 1.

Коэффициенты спроса для расчета линий, питающих вентиляторы, насосы и кондиционеры следует принимать: при трех и менее присоединяемых электроприемниках - 1, при четырех и более - 0,8.

Коэффициенты спроса для расчета групповой сети освещения помещений убежища следует принимать равными единице.

Управление электродвигателями вентиляторов и насосов убежища должны предусматривать местное и только в обоснованных случаях -дистанционное и сблокированное.

При определении категории помещения по условиям среды временное, до двух суток, повышение влажности в помещении до 75 % и более, возможное в режиме убежища, допускается не учитывать.

СП 88.13330.2022

13.2Электроосвещение

Требования к осветительной сети и нормы освещения помещений, защитных сооружений, используемых в мирное время для нужд предприятия, приведены в СП 52.13330.

Осветительные приборы для систем освещения защитных сооружений, расположенных в зоне воздействия ударной волны, должны выполнять во взрывозащищенном исполнении.

При переходе на режим убежища, ПРУ, укрытия следует предусматривать отключение части светильников, запроектированных для мирного времени.

Таблица 13.1

Примечание - При электроснабжении от ДЭС допускается снижение норм освещенности в три раза, кроме помещений по пункту 1 настоящей таблицы.

В пунктах управления, помещениях связи следует предусматривать розетки для питания однофазных электроприемников мощностью до 1 кВт, а в помещении разогрева пищи - более 1 кВт с заземляющим контактом.

Применение стартерной аккумуляторной батареи дизель-генератора для питания светильников аварийного освещения не допускается.

В помещениях защитных сооружений конструктивное исполнение светильников должно соответствовать условиям среды этих помещений в зависимости от использования их в мирное время.

• установку световых указателей «тамбур-шлюз-вход», «тамбур-шлюз-выход»;
• звуковые сигналы (звонки, зуммеры и т. п.), включаемые при заполнении шлюзов укрываемыми.

Во входе с вентилируемым тамбуром следует предусматривать звонок для обеспечения отдельных входов и выходов.

Питание электроприборов, находящихся за линией защиты сооружения (указатели «Вход», светильники входных лестниц, тоннелей и тамбур-шлюзов, звонки и т. п.), следует выделять в отдельную группу. Питание светильников тамбуров и указатели «Выход» допускается объединять с группой общего освещения при наличии в них блока аварийного питания.

Групповые линии общего освещения и розеток, а также электроприемников мощностью до 2 кВт должны быть рассчитаны на длительную токовую нагрузку аппарата защиты с установкой не более 25 А.

Электрические осветительные сети в убежищах должны быть защищены от перегрузок независимо от способа их прокладки.

Коэффициент запаса при расчетах следует принимать равным 1,3.

13.3Защищенные дизельные электростанции

К каждому убежищу от распределительного щита ДЭС должен быть предусмотрен отдельный фидер с коммутационным аппаратом и защитой от перегрузок и коротких замыканий.

Кабельные линии от ДЭС должны быть проверены на потерю напряжения.

• мощность дизель-генератора должна соответствовать расчетной мощности электроприемников без резерва;

СП 88.13330.2022

• частота и напряжение генераторов должны соответствовать напряжению и частоте сетевого ввода. При различных напряжениях внешней сети и генератора следует предусматривать соответствующий сухой трансформатор (понижающий или повышающий);
• выводы статора генератора должны быть выполнены по четырехпроводной схеме «три фазы и нуль»;
• при проектировании ДЭС с одним дизель-генератором его следует выбирать неавтоматизированным или степени I автоматизации, при двух и более дизельгенераторах следует предусматривать устройство для синхронизации параллельной работы;
• генератор должен быть защищен от коротких замыканий и перегрузок.

Минимальная мощность загрузки дизеля при эксплуатации должна быть не менее 40 % его номинальной мощности.

При общей потребности мощности более 100 кВт следует предусматривать установку не менее двух электроагрегатов, работающих по параллельной схеме.

Мощность электроагрегата ДЭС следует проверять по условиям обеспечения пуска электродвигателя наибольшей мощности при полной нагрузке от остальных потребителей с учетом коэффициента спроса (одновременности).

Таблица 13.2

При необходимости в ограждающих конструкциях следует предусматривать монтажный проем, который после установки оборудования должен быть закрыт равнопрочными конструкциями и герметично заделан с засыпкой грунтом.

Все оборудование ДЭС, в том числе баки, аккумуляторный шкаф, насосы и т. д., а также трубопроводы должны быть прикреплены к ограждающим конструкциям с учетом 12.3.

Для электрических сетей ДЭС следует применять кабели с оболочками или защитными покрытиями, не распространяющими горение.

Кабели следует прокладывать в каналах на лотках или в трубах. Нейтраль генератора должна быть соединена с контуром заземления, размещенным в сооружении.

Емкости для хранения топлива и масла, а также трубопроводы для их транспортирования должны быть защищены от статического электричества.

В ДЭС применяют дизельное топливо по ГОСТ 305 марки Л для тепловозных и судовых дизелей с температурой вспышки выше 61 °С.

В помещении машинного зала ДЭС допускается размещать ГСМ объемом до 1,5 м³ , а при расположении ДЭС под жилыми и общественными зданиями - объемом до 1 м³ .

При объеме более 1,5 м³ ГСМ следует размещать в отдельном помещении, а в случае расположения ДЭС под жилыми и общественными зданиями и при объеме ГСМ от 1 м³ до 10 м³ защищенные топливные баки следует выносить за периметр здания, в которое встроена ДЭС, на расстояние не менее 10 м.

При объеме запаса горюче-смазочных материалов для ДЭС до 1,5 м³ приемные колодцы не предусматривают и заправляют дизель из переносных емкостей. Отметка порога входных дверей помещения для запаса ГСМ должна быть определена расчетом (но не более 0,3 м и не менее 0,15 м) из условия предупреждения их растекания из указанного помещения.

Для хранения расчетного запаса топлива и масла следует применять герметические стальные баки, устанавливаемые на высоте, обеспечивающей поступление топлива и масла к дизелям самотеком. Расходные баки должны быть оборудованы поддонами, рассчитанными на аварийный слив, смотровыми люками, указателями уровня, приемными фильтрующими сетками, огневыми предохранителями и запорной арматурой. Для хранения масла в количестве до 60 л допускается применение переносных емкостей (по 10-20 л), устанавливаемых в ДЭС. Аварийный слив из емкостей топлива и масла допускается не предусматривать.

Дыхательные трубопроводы расходных топливных и масляных емкостей должны быть выведены в расширительную камеру вытяжной системы вентиляции ДЭС.

Выхлопной трубопровод прокладывают с уклоном в сторону дизеля и он должен быть оснащен устройством для спуска конденсата.

СП 88.13330.2022

При установке в ДЭС нескольких дизель-генераторов выхлопные трубопроводы предусматривают раздельными для каждого дизеля.

Значение диаметра выхлопного трубопровода должно соответствовать документации предприятия-изготовителя. Если длина общей трассы газового выхлопа составляет более 15 м, то требуемый (увеличенный) диаметр следует определять расчетом с учетом допустимого значения противодавления выхлопу, указанного в документации предприятия-изготовителя.

Для компенсации температурного расширения на выхлопных трубопроводах следует устанавливать линзовые, волнистые или сильфонные компенсаторы. Допускается применение металлических рукавов. На выхлопных трубопроводах диаметром менее 90 мм гашение вибрации и температурного расширения допускается предусматривать путем самокомпенсации за счет изгибов трубопроводов. Возможность самокомпенсации определяют расчетом.

Выхлопной трубопровод в пределах сооружения должен быть теплоизолирован. Температура поверхности изоляции должна быть не более 60 °С. При работе дизеля не должно быть выделения вредностей от теплоизоляции в помещение ДЭС.

Пропуск выхлопного трубопровода через ограждающие конструкции по линии герметизации должен быть осуществлен в закладных частях, конструкцией которых должна быть обеспечена герметичность помещения и защита от воздействия расчетной нагрузки, исключена передача тепла от горячего трубопровода ( Т = 450 °С) к ограждающим конструкциям.

Для обеспечения возможности температурного расширения и защиты от деформации при осадке убежища выхлопной трубопровод, проходящий в грунте, следует прокладывать в футляре из стальной трубы большего диаметра.

18.1Общие положения

• плановые осмотры сооружения в целом или его отдельных элементов и технических систем, проводимые специалистами инженерно-технических служб объектов и персоналом дежурных смен;
• регламентные работы, осуществляемые штатными или созданными регламентными группами инженерно-технических служб объектов;
• обследование сооружения в целом или его отдельных элементов и технических систем созданными комиссиями.

СП 88.13330.2022

технических систем, а также перечень контролируемых параметров определяют территориальные органы МЧС России в соответствии с [7].

Внеплановые регламентные работы проводят для устранения выявленных малозначительных и устранимых дефектов и повреждений строительных конструкций и технических систем.

Обследование сооружения 1) проводят для оценки фактического технического состояния, в том числе защищенности сооружения в целом или его отдельных элементов и технических систем, в соответствии с требованиями настоящего свода правил, ГОСТ 31937, ГОСТ Р 42.4.01, [7], для принятия решения по возможности выполнения возложенной на него задачи или проведению усиления, восстановления, реконструкции, перепрофилирования, ликвидации и т. п.

Оценка технического состояния сооружения включает в себя определение технического состояния отдельных элементов строительных конструкций и технических систем и определение технического состояния сооружения в целом.

Обратный путь, т.е. от определения технического состояния сооружения в целом к определению технического состояния отдельных элементов строительных конструкций и технических систем, не допускается.

Не допускается также проводить расчетно-аналитическую оценку технического состояния конкретного сооружения по результатам обследования объекта-представителя.

18.2Виды и этапы обследования

1) Здесь и далее под «обследованием сооружения» понимают обследование сооружения в целом или его отдельных элементов и технических систем.

• первое обследование технического состояния ЗС ГО - не позднее чем через два года после ввода в эксплуатацию. В дальнейшем обследование технического состояния ЗС ГО проводится не реже одного раза в пять лет;
• по истечении сроков, установленных на законченные строительством и монтажом строительные конструкции и технические системы;
• по истечении сроков, установленных предприятиями-изготовителями на отдельное оборудование технических систем или в целом на технические системы;
• периодически -по решениям или планам-графикам, утвержденным должностными лицами.

• при обнаружении значительных или критических повреждений и дефектов в процессе эксплуатации;
• после воздействия ядерных и обычных средств поражения;
• после стихийных бедствий и аварий техногенного характера;
• при изменении внешних и внутренних условий эксплуатации;
• при принятии решения о дальнейшем использовании сооружения в целом или его отдельных элементов и технических систем (при реконструкции, перепрофилировании, при введении в действие новых нормативных документов, ужесточающих требования нормативной базы).

В этом случае техническое задание может быть скорректировано в ходе выполнения детального обследования.

СП 88.13330.2022

Результаты паспортизации оформляют в виде формуляра сооружения или технического паспорта сооружений инфраструктуры объекта.

18.3Порядок организации и проведения обследований

• объект обследования;
• основание для проведения обследования;
• цели и задачи обследования;
• заказчик и исполнители работы;
• этапы и сроки выполнения работ;
• требования к выполнению работ по обследованию;
• требования к отчетным материалам;
• порядок приемки работ;
• требования по обеспечению скрытности и секретности;
• требования по метрологическому обеспечению;
• требования по обеспечению безопасности работ при обследовании.

• принадлежность и функциональное назначение сооружения;
• вид, конструктивное и объемно-планировочное решение сооружения;
• расчетные модели воздействия средств поражения;
• состав и назначение наземных сооружений объекта, обеспечивающих функционирование сооружения;
• состав и назначение технических систем;
• расчетные параметры внешних и внутренних условий эксплуатации;
• наличие, характер и причины дефектов и повреждений строительных конструкций и технических систем сооружения, а также сбоев и отказов в работе технических систем, зафиксированных на момент принятия решения о проведении обследования сооружения;
• вид и интенсивность воздействия на сооружения средств поражения, а также аварий природного и техногенного характера, если таковые были.

• ознакомление с формулярами или техническими паспортами сооружения, технических систем и сооружений из состава объекта, обеспечивающих функционирование сооружения;
• ознакомление с материалами инженерных изысканий, проектной, исполнительной, технологической и эксплуатационной документацией;
• визуальный осмотр и выявление видимых дефектов и повреждений строительных конструкций и технических систем;
• проведение обмерных работ по выявленным дефектам, повреждениям и отступлениям от проектов и нормативных параметров, в том числе эксплуатационных характеристик и параметров среды обитания сооружения;
• составление дефектных ведомостей по всем обследуемым элементам строительных конструкций и техническим системам;
• анализ характера выявленных дефектов и повреждений строительных конструкций, технических систем и причин их возникновения, в том числе всех ранее выявленных (за период с момента проведения предыдущего обследования) дефектов, повреждений, отказов и сбоев в работе технических систем, а также принятых мер по их устранению;
• оценку технического состояния строительных конструкций и технических систем с составлением актов обследования технического состояния раздельно по каждому элементу сооружения, по каждой строительной конструкции и каждой технической системе, которые подвергались обследованию;
• составление заключения по результатам предварительного обследования сооружения о возможности дальнейшей эксплуатации с необходимыми предложениями.

• ознакомление с результатами паспортизации, предыдущих обследований и осмотров, а также с результатами проведенного предварительного обследования;
• углубленное изучение, анализ и обобщение проектно-сметной, исполнительной, строительно-технологической и эксплуатационной документации;
• детальное изучение, анализ и обобщение основных сведений о сооружении, нагрузках и воздействиях на строительные конструкции и технические системы;
• визуально-инструментальное обследование элементов строительных конструкций, технических систем, узлов и агрегатов для выявления и детализации дефектов и повреждений;
• проведение геодезических измерений и обмерных работ, а также, при необходимости, инженерно-геологических, сейсмогеологических, гидрогеологических, геофизических и геоморфологических исследований;
• составление обмерных чертежей, эскизов и схем, а также фотографирование, при необходимости, отдельных строительных конструкций, узлов, агрегатов технических систем;
• составление дефектных ведомостей;
• отбор проб и лабораторные испытания физико-механических характеристик конструкционных материалов, грунта и грунтовых вод, а также компонентов среды обитания сооружения;
• проведение испытаний технических систем или их отдельных подсистем и агрегатов;
• проведение поверочных расчетов защищенности строительных конструкций и работоспособности технических систем;
• оценку соответствия конструктивных элементов, технических систем, среды обитания требованиям проекта и нормативных документов;
• анализ степени износа и оценку пригодности сооружения к дальнейшей эксплуатации;
• разработку заключения по результатам обследования с предложениями по дальнейшей эксплуатации сооружения.

• характеристике района расположения и зоны посадки сооружения;
• объемно-планировочному и конструктивно-компоновочному решению сооружения;
• составу основных и вспомогательных помещений;
• состоянию основных конструктивных элементов, их дефектам и повреждениям, а также физико-механическим свойствам конструкционных материалов;
• состоянию технических систем;
• внешней и внутренним границам герметизации;
• защитным устройствам входов и газовоздушных трактов;
• огнестойкости и пожарной опасности;
• другим вопросам, упомянутым в ТЗ или необходимым для оценки защищенности сооружения.

• соответствие сооружения требуемой защищенности;
• фактическое состояние элементов отдельных строительных конструкций, технических систем и сооружения в целом;
• пригодность и возможность применения сооружения по прямому назначению при его реконструкции, модернизации или возможность перепрофилирования его для другого использования;
• рекомендации по усилению иди восстановлению строительных конструкций и технических систем;
• рекомендации по обеспечению обитаемости сооружения;
• оценку других факторов, характеризующих сооружения, в соответствии с установленными в ТЗ задачами.